Re: Calculul DZT Eu cer oamenilor condusi pentru a verifica
retriever. curentul de funcționare a protecției la punctul K2 (în zona sensibilității crescute) nu va fi de 608 A, dar mai puțin (aproximativ 415 A pentru coeficientul nominal de transformare fără a lua în considerare frânarea). Testarea sensibilității nu ia în considerare frânarea, care va fi în zona de sensibilitate crescută. Având în vedere frânarea, curentul de funcționare va crește cu 20-30% în funcție de caracteristica corespunzătoare frânei minime. Înfășurările înfășurării frânelor sunt calculate incorect datorită faptului că numărul de rotații de lucru este luat de partea 110 kV și nu de 35 kV.
În versiunea pe care RIN insistă. curentul de funcționare a protecției în zona sensibilității crescute la coeficientul de transformare nominală fără a lua în considerare frânarea va fi egal cu 352 A, dar va exista și o frânare în zona de hipersensibilitate. Luând în considerare frânarea, curentul de funcționare va crește cu 20-30%.
În opțiunea # 22 a subiectului anterior, curentul de protecție din zona sensibilității crescute la raportul de transformare nominală este de 270 A, nu există o decelerare. Această opțiune este recomandată RU13b.
Pentru înfășurarea frânei 5 devine suficient, deoarece dezechilibru la SC reactor mai mic de 200 A (și chiar mai puțin MDS operare releu), ceea ce duce la creșterea coeficient aerodinamic datorită unei creșteri a unghiului Alpha.
Re: Calculul DZT Eu cer oamenilor condusi pentru a verifica
Pentru bobinajul de frânare sunt suficiente 5 rotații, deoarece dezechilibrul la un scurtcircuit cu un reactor este mai mic de 200 A
Și, am înțeles, adică, setarea inițială DZT fără frânare a fost deja reconstruită din dezechilibru.
Nu înțeleg de ce zona de sensibilitate ridicată este atât de necesară, TKZ la reactor pare să fie destul de mare. Sau este doar o chestiune de principiu?
Re: Calculul DZT Eu cer oamenilor condusi pentru a verifica
Nu înțeleg de ce zona de sensibilitate ridicată este atât de necesară, TKZ la reactor pare să fie destul de mare. Sau este doar o chestiune de principiu?
Dacă reactorul intră în zona DZT, dar DZT nu asigură sensibilitatea necesară, este necesară o protecție separată a reactorului. În acest caz, DZT chiar și cu o valoare de referință minimă egală cu curentul nominal al transformatorului (402 A) și reconstruită de BNT nu asigură sensibilitatea cerută de PUE.
Există doar trei opțiuni:
1) Microprocesorul DZT, dar sunt necesare investiții mari în numerar.
2) DZT electromecanic, totul este deja acolo, investițiile capitale sunt minime
3) Protecția separată a reactorului: fie MTZ cu o întârziere sau SDO NN, care din nou conduce la investiții capitale suplimentare.
Re: Calculul DZT Eu cer oamenilor condusi pentru a verifica
RIN. 14 comutatoare W2ur sunt setate pentru a satisface cerința de sensibilitate a DZT la scurtcircuit la punctul K2. Rețineți că, în acest caz, curentul de scurtcircuit nu trece prin tensiunea mai mică de 6kV TT și, prin urmare, nu este luată în considerare. În același timp, calculatorul a intrat în dezechilibru în mod conștient, cu o greșeală de trecere (la punctul K3), demonstrând că nu au fost suficiente amperi pentru a declanșa. Experiența operațională a confirmat calculul, nu au existat proiecte. Acum, proiectul propune reducerea Kt, ceea ce va duce la o creștere amenințătoare a dezechilibrului. Dacă nu schimbați bobina, va trebui să vă bazați pe frânare, care va crește și ea. Vă propuneți reducerea turelor la 11. Dezechilibrul va scădea, dar DZT va înceta să îndeplinească cerința de sensibilitate la scurtcircuit la punctul K2. Opțiunea de calculare fără folosirea lui 9TT este imediat eliminată, cu 19 porniri Wp DZT nu funcționează deloc la o defecțiune la punctul K2. Dar schema din # 22 este cea mai bună. 19 rotații versus 14 asigură respectarea cerinței de sensibilitate. Fără frânare cu scurtcircuit în zonă. W2ur este lansat pentru echilibrare cu defecțiuni de la capăt la capăt. Chiar ai dat un calculator.
Re: Calculul DZT Eu cer oamenilor condusi pentru a verifica
RIN. a fost acordată schema corectă (# 22 din vechiul subiect), calculul este, de asemenea, stabilit. Trebuie doar să vă ocupați de materialul stabilit, deoarece, în general, nimic nu este complicat acolo. Bănuiesc că ajustarea pe propria lor voință de a face acest lucru și așa se agățau la vechiul sistem, care este dificil de a îndeplini cerințele SAE, și în care o interdependență foarte puternică în selectarea pornește releul.
Ai avut Km = 3000/5 și a devenit 2500/5. Acest lucru crește partea LV secundar de curent, ceea ce duce la necesitatea de a reduce partea de JT se transformă, fie pentru a crește numărul de bobinelor de frână pentru a regla departe de dezechilibrul de vină pentru reactor.
Reducerea LV înfășurări secundare are ca rezultat o scădere a sensibilității hipersensibilitatea zonei de protecție ca număr redus de rotații simultan pentru KTT = 8000/5 care crește curentul de funcționare.
Cresterea frânelor reduce si sensibilitatea protectiei din zona sensibilitatii crescute, deoarece exista o frânare de la Km = 8000/5.
Aceasta este o combinație foarte reușită de 8000/5 și 3000/5 pentru o astfel de schemă. Singura modalitate de a rezolva problema este de a porni un TT cu Ktt = 8000/5 pentru o înfășurare separată egală cu înfășurările sale. Uită-te la Fig. П3.2.в în RU13b. Nu arata ca ceva?
Re: Calculul DZT Eu cer oamenilor condusi pentru a verifica
M-am uitat din nou la schema din subiectul vechi (# 22).
Mi se pare că polaritatea "corectă" va fi astfel:
P.S. Capetele TT I marcate în conformitate cu # 6. acolo principalul lucru este că: în "început" DZT sunt blocate
- capătul TT din partea laterală a magistralei 110 + capătul TT din partea 9TT, luată din partea laterală a transformatorului.
- capătul barelor de autobuz din partea autobuzelor 35
- capătul vârfurilor barei de colectare 6
Înfășurările înfășurării frânelor sunt calculate incorect datorită faptului că numărul de rotații de lucru este luat de partea 110 kV și nu de 35 kV.
Am înțeles. Nu a urmat imediat faptul că factorul de frânare din EL / meh al DZT ar trebui să fie adus în partea pe care o frângem.
wm = wrab * Knb / (115 / 38,5) * (Ks110 / Ks35) * (Kms35 / Km110)
Deci se pare? Apoi da, w în calculul meu va fi de 4 cu fracții și trebuie să luăm 5.
În mod teoretic, este de asemenea necesar să se verifice frânarea cu o înfășurare de 6 kV, dar va exista cel mai probabil o stare nedeterminată.