Efectul hidromonitor
Efectul hidromonitor este asigurat dacă viteza fluxului de nămol din vârfurile biților începe să depășească 65 - 75 m / s. Astfel de turații pentru o anumită putere a pompei pot fi obținute prin reducerea rezistențelor hidraulice din sistemul de circulație, care se diminuează odată cu scăderea proprietăților plastice-vâscoase și de formare a crustei soluției. Aceasta este facilitată de o creștere a factorului de subțiere a forfecării. [1]
De asemenea, distanța de la duza la față are o mare influență asupra efectului de hidromonitor. Un jet de lichid, care iese din duză, captează și strange fluidul înconjurător. Se confruntă cu o mare rezistență, se extinde rapid și își pierde viteza. Prin urmare, se recomandă poziționarea duzelor cât mai aproape posibil de marginile de tăiere ale bitiului. Studiile au stabilit că această distanță nu poate fi luată mai mult decât mărimea diametrului de șase ori al orificiului de evacuare a duzelor. [2]
Apariția unui efect hidromonitor depinde de duritatea pietrei perforate. Pentru roci moi și dure mediu efect de spălare cu jet este semnificativ chiar și la VH 45 - H60 m / s, iar în roci solide și puternice - numai când Y 100 m / s. Prin urmare, în ciuda eficienței destul de ridicate a bitilor cu jet de apă în foraj rotativ, aceștia nu găsesc o acceptare generală în forajul turbinelor. [3]
Realizarea efectului jet al jetului. out de la biții bitului cu viteză ridicată, permite creșterea vitezei de găurire și pătrunderea în biți în roci moi de 2-3 ori. In șisturi solide efect atunci când vitezele cu jet de 80 m / s sau mai mult poate crește rata de penetrare și tunelare bit în ianuarie 5 ori stropirea cu jeturi. [4]
Realizarea efectului jet al jetului. ieșirea de la biții bitului cu viteză ridicată, permite creșterea vitezei de găurire și a penetrării la bit în roci moi de 2-3 ori. În șisturile solide, efectul de jet de scurgere la viteze de curgere de 50 până la 80 m / s face posibilă creșterea vitezei de penetrare și a penetrării pe bit cu un factor de 1 5. [5]
Realizarea efectului jet al jetului. lăsând duzele burghiul la o viteză mare, permite creșterea vitezei de găurire și conducerea bitului în roci moi în 2 - 3 ori. 80 m / s poate crește rata de penetrare și tunelare bit în ianuarie 5 ori - în șisturi solide efect atunci când vitezele cu jet de 50 de spălare cu jet. [6]
Realizarea efectului jet al jetului. ieșirea de la biții bitului cu viteză ridicată, permite creșterea vitezei de găurire și a penetrării la bit în roci moi de 2-3 ori. Evident, cu cât este mai mare viteza jeturilor, cu atât mai eficient funcționează monitorul hidraulic. În SUA, Canada și în alte țări, rata de deversare de la duze este adusă la 80-100 m / s, în timp ce viteza intervalului de penetrare. În șisturile mai grele, ratele de penetrare datorate utilizării biților de jetărie cresc cu o medie de 15 ori. [7]
Pentru a realiza efectul monitorului. folosind un bit cu diametrul D 0 346, este, de asemenea, imposibilă perforarea unui interval de 1 (0 - 200 m) urmat de biții de serie. [8]
Cu toate acestea, reducerea efectului stropirea cu jeturi datorită numărului mai mic de duze (pentru aceeași Q și L P pentru trehgidromonitornoy și două - și-odnogidromonitor clorhidric schema) nu este compensat de o anumită creștere a spațiului liber pentru formarea fluxurilor ascendente (deschidere liberă), comparativ cu circuite cu trei duze laterale. [10]
Pentru a obține efectul hidromonitoring al distrugerii acestor roci de jeturile lichidului de spălare, este necesar să se respecte consumul acestuia. Prin urmare, procesul normal de găurire a puțurilor în astfel de roci depinde în principal de cantitatea (vezi tabelul 15) și de calitatea lichidului de spălare. [11]
În același timp, puterea hidraulică a grupului de pompare este necesară pentru a utiliza efectul de monitorizare hidraulică. [12]
Se consideră fără a ține seama de efectul de monitorizare hidraulică. și anume pentru burghie cu sistem convențional de spălare. În Fig. 5.8, și prezintă o dependență caracteristică de viteza mecanică de penetrare a fluxului specific de fluid de foraj, ceea ce implică faptul că primul VM pe un teren de dependența încălzitorului OA este aproape liniar, apoi rupte și linearitatea la punctul PA atinge maximul. [14]