Polinronilen polietilenă și joasă presiune (n. D.) se prepară într-un reactor cu agitare fără un radiator extern. Căldura de reacție este îndepărtată prin partea ysparepiya a solventului sau a materiei prime. condensarea ulterioară și recirculare în reactor. [C.280]
Catalizatorul eliminat spații circulare formate prin tuburi coaxiale anumite diametre. Apa, atingând căldura de reacție. Acesta curge prin tubul interior și o suprafață exterioară mai îngustă a înfășurărilor exterioare. Comparativ cu reactoarele de joasă presiune, acest design oferă o disipare a căldurii mult mai mare per unitate de volum de reacție. Unele detalii ale structurii prezentate în Fig. 17. Diametrul reactorului instalat vertical de 2,7 metri este plasat în 2044 de tuburi duble 4,5 metri lungime. In tubul dublu este plasat la aproximativ 4,9 litri de catalizator și astfel. încărcarea totală a reactorului a fost de aproximativ 10 de catalizator, ceea ce corespunde la 1 m Ko [c.110]
Să presupunem acum că reactorul funcționează în înalt modul C. Dacă temperatura crește ușor peste valoarea sa la starea de echilibru la punctul C, t. E. T s, viteza de eliberare a căldurii (punctul de pe curba T M) devine rată mai scăzută de îndepărtare a căldurii (punctul A de pe linia L ). Rezultă că absorbția totală a căldurii trebuie respectate, iar temperatura a scăzut. Dacă temperatura scade sub valoarea T, viteza de eliberare a căldurii (punctul F) va depăși rata de căldură de îndepărtare (punctul Q), iar căldura totală va determina temperatura va fosta valoare staționară T, d. In acest regim staționar sens C este stabil. Același argument poate fi repetată în cazul modului de temperatură scăzută A. [c.170]
Aceste cifre arată în mod clar necesitatea de a se intensifica îndepărtarea căldurii, în scopul de a oferi o utilizare mai eficientă a volumului de reacție la un timp de contact mai mic. De asemenea, este necesar, în funcție de volumul de reacție. primi mai multe substanțe chimice și un mod KIM reduce substanțial suprafața de transfer de căldură. [C.68]
Supraîncălzirea, iar formarea de metan asociat nu poate fi eliminat în totalitate. Metoda utilizată în sinteza radiatorului -fără presiune medie presiune asupra unui punct de vedere tehnic maloudovletvoritelen deoarece catalizatorul în sine datorită conținutului ridicat de acte de pământuri de diatomee ca un izolator termic. Ceas de căldură [c.118]
Temperatura apare în expresia vitezei de reacție prin dependența Arrhenius neliniară constanta vitezei de reacție. Prin urmare, este foarte dificil de a rezolva această ecuație pentru T cu dată parametrii Tv reactor n Q. mult mai ușor să-l rezolve sub T sau Q la dat 0 și T, răspunzând astfel întrebarea ce ar trebui să fie temperatura amestecului de alimentare sau rata de îndepărtare a căldurii. pentru a menține reactorul la temperatura T. [c.158]
Din această ecuație este posibilă definirea q ca funcție F și T. Dacă nr de o anumită valoare q selectată F și G este găsit, atunci ecuația (VII.34) este determinată de viteza de transfer de căldură. [C.167]
Exercitarea VI 1.6. Așa cum afectează proporțiile reactor cilindric cu o manta (Fig. VII.3, a) viteza de îndepărtare a căldurii Cum amestecare bună compatibil și schimbul de căldură bun [c.168]
După cum sa menționat deja, efectul termic al reacției de polimerizare a fost de 96,37 kJ / mol (23 kcal / mol). Cu procesul de îndepărtare a căldurii insuficiente, temperatura poate crește foarte rapid la niveluri periculoase. Cu toate acestea, îndepărtarea căldurii de reacție pe suprafața de schimb de căldură a reactorului imposibilă, deoarece polimerul format depuneri pe pereții acestuia. De aceea recurg la circulația etilenei (amestec etilenă vapori cu solventul). Căldura este astfel îndepărtată prin evaporarea solventului și încălzirea amestecului de gaz recirculant (CBC). [C.114]
Nu vom intra în condițiile de stabilitate de ieșire pentru R care apar simultan reacții. Este suficient să spunem că, în acest caz, trebuie să fie îndeplinite cu R + 1 condiții, dintre care doar unul poate fi obținut folosind un raționament fizic pe panta căldurii și radiator. [C.179]
În cazul în care termenii Z + M >> LM N IV și instalate numai, o marjă mică, ne putem aștepta. că Eniya vozmush se va dezintegra foarte lent, cu toate că operațiunea de la starea de echilibru și va fi durabil. De aceea, poate fi de dorit pentru a spori stabilitatea prin intermediul sistemului de control adecvat. În alte cazuri, unele circumstanțe, de exemplu, necesitatea de a utiliza echipamente disponibile existente, ne poate determina să efectueze procesul într-un regim staționar instabil și să încerce să-l mențină cu ajutorul unui regulator automat. Cea mai simplă metodă de control - este de a măsura temperatura lichidului de răcire din reactor și rata de schimbare în funcție de abaterea de temperatură de la o valoare staționară. În acest caz și va depinde de viteza de eliminare a căldurii Q T nu va mai fi o funcție liniară a temperaturii. Să - temperatura staționară. pe care dorim să sprijine și viteza de îndepărtare a căldurii este determinată prin ecuația (VI 1.37) [c.180]
Această expresie este scrisă într-un reactor cu manta, presupunând că acesta determină întotdeauna viteza transferului de căldură, presupunem, astfel că în fenomenele tranzitorii peretele reactorului și o cămașă au loc mult mai rapid decât în reactor tranzitorii. Să presupunem acum că - viteza lichidului de răcire volum fix. necesară pentru a menține o temperatură fixă T = r t. e. [c.180]
Se poate examina multe alte opțiuni probleme de control optime pentru care rata de îndepărtare a căldurii determinată de viteza de pompare agent termic sau adăugarea de reactivi proaspeți. Aceste probleme sunt prea speciale pentru a le discuta aici, dar soluția unora dintre ele pot fi găsite în lucrările citate în bibliografie la acest capitol (a se vedea. P. 316). Interesant este o altă metodă de control al unui reactor discontinuu. Să presupunem că știm proprietățile de echilibru ale cineticii de reacție ale celor două, dar nu este studiată [c.315]
Din construcția prezentată în fig. III.23, văzut cu ușurință că creșterea H entalpiei (materii prime la o valoare fixă de intrare de căldură pentru a conduce refierbător la o creștere de eliminare a căldurii în condensator. Creșterea entalpie materiei prime Rij în radiatorul cu deasupra capului fix reduce fluxul de căldură necesară pentru refierbător. în cele din urmă, în cazul în care entalpia materiale otravă a rămas neschimbată, conform ecuației (III.57) [c.159]
Defecțiunile cauzate de exotermicității ridicată a regimului procesului de hidrogenare și radiator încălcare observate în alte industrii. explozie cunoscută pe instalație de purificare a fină a etilenei în etapa de hidrogenare. provocând distrugerea reactorului. [C.334]
Având în vedere că diferența dintre cantitatea de căldură. alocat fiecărei secțiuni aoluchilas mici, vom efectua calculul suprafeței de răcire pe secțiunea II, t. e. la disiparea maximă a căldurii. [C.302]
Deoarece hidrogenare este un proces exoterm, excesul de căldură nu este consumată pentru menținerea temperaturii dorite, trebuie îndepărtate din reactoare. Radiatorul osun1e hrănire stvlyayut parte consumată în reacția hidrogenului sub formă de gaz rece. reactor Dimensiuni presurizat variază într-un diametru de 800-1200 mm, înălțimea de 9,6 m, respectiv. Volumul de reacție liber este de 6-9 m. Deoarece procedeul utilizat bolynoy exces de hidrogen. a cărui numire zaklyu- [C.35]
În lucrările de intensificare a catalizatorilor de fier de sinteză se pot distinge două direcții principale cu stadionarnym în mișcare și catalizatori. Radiatorul efectuate sau la fel ca și în vechile reactoare sisteme (principiul cazanului), sau prin intermediul unor suprafețe de eliminare de căldură amplasate în exteriorul reactorului. [C.69]
Productivitatea specifică a catalizatorului este crescută cu cel puțin 6 ori, durata de funcționare priche.m sa nu devin mai mici. Necesarul de îndepărtare a căldurii de suprafață 1000m transformată de gaz este redus de la 3000 m. Este necesar de lucru pe volum de reacție catalizator de cobalt RCT la 235 cu data de 14 până la 2,5 m, iar stalts debitul de la 65 m la 9,5 [72]. [C.127]
In noslednee timp rezultate interesante au fost obținute, de asemenea, Biroul american al minelor, efectuarea în continuare a procesului de dezvoltare ulei buclă (proces Duftimida) [74]. Când este utilizat ca circulant fracțiune de ulei 300-450 ° fără îndepărtarea parțială a căldurii datorită evaporării interne, menținând diferența de temperatură în reactor a fost de 15-20 ° in loc mai devreme de 50 ° și izolarea apei din gazul circulant a fost capabil de a îmbunătăți în mod semnificativ rezultatele. De asemenea, au reușit să desfășoare activitatea sub deplasabile pat catalizator granule ustratsit legătură ale acesteia din urmă, ceea ce a dus la o creștere accentuată a rezistenței sistemului până la încetarea completă a trecerii gazului. [C.128]
SLA, numita curba mod de comutare, dintre care stânga este condiții optime adiabatice de proces și dreapta - modul de răcire plin. Astfel, pornind de la irotsess punctul O, trebuie efectuată adiabatic până se atinge ne la punctul de curba P iereklyucheniya. Pornind de la acest punct, putem rămâne la răspunsul optim calea de RA, după cum este necesar pentru această rată de îndepărtare a căldurii este sub limita q. In schimb, la un înalt inițial punct de temperatură Tsootvetstvuyuschey C, trebuie efectuează imediat procesul în modul de răcire completă în acest caz, reacția este pe cale de punctul SW de intersecție cu modul de comutare curbă, unde din nou puteți continua să se efectueze reacția pentru curba optimă la punctul A. Când interimatul inițial temperatură. care corespunde punctului Z), un traseu adiabatic traversează curba de comutare de la punctul E, unde rata de îndepărtare a căldurii. necesare pentru a rămâne pe curba este mai mare decât q. Prin urmare, aici este necesar pentru a trece în modul complet de răcire a reactorului și calea de reacție este reprezentată curba EF. Când calea de reacție se intersectează din nou curba în punctul de comutare în modul F, va fi posibil să rămână pe calea FA realizabilă fizic atunci când viteza de îndepărtare a căldurii q q. Numai calea optimă se apropie de punctul critic L - este calea adiabatică [c.313]
În cele mai multe studii, realizate prin simulări de transfer de căldură locale utilizate o minge-calorimetru. În Denton et al. [100] Corecția a fost introdusă pe știftul și căldura radiantă de la calorimetre și pierderile de căldură prin fire. Această corecție a fost determinată de puterea încălzitorului atunci când viteza gazului. egal cu zero și diferența de temperatură dintre calorimetrului și gazul în experimente. Astfel, componenta convectivă a căldurii luată egală Yitsh = 2. obținută conform valorilor medii Yie. similar cu formula (IV. 71), cu bile cu diametrul o abatere mai mare de până la 25%. [C.159]
La depozitarea unui mare debit masic de nitrat din cauza lent reacțiile exoterme și îndepărtarea căldurii insuficiente din straturile inferioare ale sale se pot produce auto-încălzire. Samorazo-Greves cel mai probabil în mase mari. produs la un pH ridicată. și în prezența impurităților organice de oxidare. [C.48]