FIG. 143 ilustrează schematic un evaporator pentru evaporarea unui film de lichide vâscoase. în mod liber care curge în jos de-a lungul suprafețelor de încălzire verticale. Suprafața țevii de încălzire 1 este formată, încălzită din interior cu abur. Prin Acha evaporată se extrage lichid, iar concentratul vaporilor secundari sunt indicate prin săgeți. [C.234]
În cazul în care se evaporă lichid, vaporii eliminat din partea inferioară a condensatorului. FIG. 146 prezintă designul vaporizatorului. în care unul CORP are o suprafață de încălzire și o suprafață pentru condensarea vaporilor (nu este prezentat aprovizionare nz și îndepărtarea apei de răcire). Design mașină asigură peliculă de lichid de drenare liberă. [C.236]
Coeficientul de transfer termic la condensarea vaporilor cu creșterea vidului este redus, astfel cum rezultă din diagrama prezentată în fig. 188, coeficientul de transfer termic de vapori este în mod tipic redus semnificativ din cauza contaminării vaporilor de gaz. separat din soluție prin evaporare, în cazul în care nu se iau măsuri pentru a elimina complet gazul. Cantitatea de gaz care urmează să fie eliminate, nu este ușor de stabilit, deoarece eliberarea de gaze este cauzată de circumstanțe mnogi.chi. Mai mult decât atât, cantitatea în general necunoscute de gaz prezent în soluție. Foarte des, chiar și atunci când materialul pe prime depozit sau în procesul de evaporare are loc scurgerea unui număr de procese chimic. [C.273]
Abilitatea de a utiliza vaporilor pentru reîncălzire depinde de puritatea aburului. Aburul poluat care conține picături de substanțe corozive sau impurități mecanice, nu pot fi utilizate în totalitate. [C.274]
Încălzire individuală de abur secundar Stadiile evaporator multietajate [c.274]
Mai jos sunt date care caracterizează gradul de reducere a consumului de abur proaspăt pentru încălzirea vaporizatorului mai multe etape, folosind căldura vaporilor. Tabelul prezintă, de asemenea, date ce caracterizează dependența consumului de apă de răcire a numărului de etape de instalare mai multe etape. Consumul de abur și apă atribuită 1000 KZ evapora apa. [C.274]
Partea rămasă a pompei de vid a vaporilor de eliminat sau umed. unde este condensat sau condensator barometric. care este conectat la uscat NYM pompa de vid. Cantitatea de vapori de ostro- extrasă depinde de presiunea aburului și a gradului dorit de compresie. Numărul de abur viu cu cantitatea aspirată de vapori trebuie să corespundă numărului de abur de încălzire, Koto roi determinată capacitate evaporator. [C.279]
Utilizarea condensului vaporilor de Henl [c.275]
Condensarea vaporilor nu pot fi de obicei returnate împreună cu condensatul de abur la cazan, deoarece conține diferite impurități prin evaporarea antrenate soluției. [C.275]
vaporilor Indicator fără aplicarea vaporilor [c.283]
Știind că entalpia aburului după comprimare este de 670 kcal / kg și entalpia aburului după umezirea 646.9 kcal / kg, cantitatea de vapori cu o temperatură ridicată la o capacitate de abur proaspăt, umezită cu apă de 40 ° C va fi egală cu [c. 398]
fluid de ingrosare. Cantitatea de apă evaporată în kg / h. Presiunea vaporilor de încălzire în atm. Temperatura aburului de încălzire în 0. presiunii vaporilor în psia. Temperatura vaporilor. Consumul de abur per 1 kg de apă evaporată în kg / kg. Eficiența expresiei compresorului cu jet (234) în%. Aparenta Coeficientul de transfer de căldură în diferența h ° C Temperatura medie kcal m ° C. Evaporare kg / h. Pasta 313,5 0,485 80 1 0,218 61 3 0,753 09 aprilie 1780 15.9 55.7 lapte centrifugat 198,0 0,933 97,2 0,218 61 5 1 035 583 33,3 35,0 [c.283]
evaporare repetată folosind căldura de fum secundare produse în dispozitivele anterioare (Fig. 1X-50). Astfel, este posibil să se mărească efectul folosirii unei perechi de căldură către primul sistem etapă (abur primar). [C.395]
Fig. 1X-50 indică valorile concentrației parametrilor de 4% proces soluție de hidroxid de potasiu în trei evaporatoare Robert [38]. Diferența de temperatură a aburului de încălzire primară și evacuarea ultimei unități a vaporilor secundar este de 110 ° C (forța motrice a procesului). Această diferență este proporțională cu viteza procesului și, în consecință, invers proporțională cu aria suprafeței de schimb de căldură (cu o anumită cantitate de [c.395]
Potrivit cantitate diferență necesară de abur proaspăt și vaporii saturați rezultată găsi cantitatea adăugată de abur proaspăt [c.398]
In coloana de stripare (Fig. 26), are loc selecția sulfura dintr-o soluție saturată de MEA sub acțiunea creșterii / vaporilor produși în coloana când pizhney de fierbere [c.96]
Distribuite uniform pe perimetrul lichid curge în jos de-a lungul peretelui, n Y1chem lame rotative într-un film lichid care se încadrează turbulențe susținute. Concentratul este îndepărtat prin partea de jos a gâtului. 7 perechi secundare evacuate la condensator prin conducta 8. [c.237]
Evaporarea apei dintr-o soluție apoasă obținută prin așa-numitul abur secundar care poate fi utilizat pentru dispozitivele de încălzire a doua și următoarele etape ale aranjamentului multietajate vehiculelor polare separate. [C.272]
Pentru a crea presiunea diferențială minimă necesară pentru temperatura în fiecare etapă ulterioară ar trebui să fie mai mică decât presiunea în etapa anterioară. Ca urmare, aceasta poate sholuchitsya că ultima etapă, sau chiar urlând instalație de evaporare budeg funcționează sub vid pentru a reduce presiunea treptat. În timpul funcționării, cu o singură treaptă instalație de evaporare a aburului secundar poate fi parțial sau complet reutilizate pentru încălzire [c.273]
vaporizarea parțială a apei lichide de încălzire și în camera de încălzire conduce la apariția în camera de încălzire de circulare în buclă - separator. Vaporii rezultați sunt separate de lichidul din separator. Lichid re-direcționat către încălzitorul țevii și aburul alimentat în camera de încălzire a unității următoare. Din această din urmă carcasa un abur secundar este retras la un condensator 3. Pompă de condens de evacuare 7. Vidul este menținut de pompa de vid 5. Temperatura dintâi la urmă organism este redusă treptat. In primul caz temperatura trebuie menținută la un nivel corespunzător punctului de fierbere al concentrației Sf soluție în primul pachet. Limita superioară a acestei temperaturi este adesea limitată de posibilitatea alterării produselor asupra temperatură ridicată deasupra televizorului. În aceste cazuri, temperatura scade. Tem1peratura în ultimul caz, concentrația finală a soluției este determinată de punctul de fierbere. Temperatura aburului este selectată, în funcție de temperatura soluției în prima carcasă. [C.275]
Condensatul din carcasa camerei de încălzire. abur secundar încălzit, evacuat cu o pompă de vid. Ultima plasat la nivelul care asigură afluxul de condens. Cerințe pentru nasoou care lucrează în anumite condiții, dar trebuie să ADVANCED pentru a prezenta o instalație de producere a acestor pompe. [C.275]
O altă modalitate de a utiliza căldura condensului prezentat în fig. 190, care prezintă o instalație de evaporare sistem Wigan trei trepte. Condensatul din al doilea corp, aburul secundar încălzit este alimentat de-a treia carcasă din camera de încălzire, în cazul în care este redusă presiunea, se fierbe și aburul este utilizat pentru încălzire. Condensatul rămas este apoi trecut într-un condensator de suprafață și de acolo, împreună cu condensul vaporilor de-a treia carcasă este pompat. [C.276]
Vapor singură etapă evaporator poate fi utilizat pentru încălzirea evaporatorului, pre-strîngînd in mpreosore turbo, acționat de un motor electric sau turbină. [C.276]
FIG. 192 prezintă diagrame ale două unități. Una din lucrările lor, fără komireosii și al doilea comprimat vaporii. [C.277]
Din exemplele care urmează să fie văzut că problema dacă mpressii vaporilor ar trebui decise în primul rând pe baza unor considerente tehnico-economici. Rezolvarea acestei probleme este diferită pentru țările cu diferite costuri de energie electrică. [C.277]
FIG. 194 arată comprimarea vaporilor prin turbocompresorul. Turbina este alimentat cu abur de înaltă presiune proaspătă. Turbina conduce turboyuompressor în kotoro.m abur de joasă presiune (în acest caz vaporii) este comprimat și presiunea devine egală a presiunii vaporilor NYM. trecerea turbinei. [C.277]
Când cuplu apăsați abur jet com, vaporii sunt aspirate de vid. produs prin deplasarea rasschiryayuschegosya jet de abur în duză. Viteza de evacuare atinge 1200 m sec. aburul De lucru dă energie cinetică pentru a suge perechea secundar în camera de amestec. iar amestecul este comprimat în ambele Anemostate vapori la o presiune predeterminată a aburului de încălzire. Condensata Amestecul înapoi la camera de încălzire a evaporatorului sau un alt utilizator, unde condensează. [C.279]
Aparatul de locuințe viparnoto / vapori vaporizate. O parte din acești vapori este tras într-un abur pentru a la izvoare 2. Amestecul de vapori proaspăt și reciclat este comprimat și alimentat cu măsura ka încălzire vaporizator. [C.279]
Aplicarea prin compresia vaporilor unicitatii oferă posibilitatea de a utiliza căldura de evaporare a vaporilor, care altfel ar fi fost dat apa de răcire în condensator. Acest lucru economisește o cantitate corespunzătoare de apă furnizată la condensator, care este adesea foarte important de răcire. Mai jos este o comparație a consumului de abur viu și apă de răcire, menționat la 1000 kg de apă evaporată, un evaporator cu o singură treaptă, fără compresie și cu komireosiey jet de vapori. Se presupune aici că presiunea aburului viu este de 1,5 atm. [C.280]
Într-un proces de paroemkom magazin de abur de intrare cu presiune redusă la 14 kgs1sm 6 și parțial 3 kgs1sm. În plus față de spus magazin primește vaporii de la magazinul adiacent. Reducerea Nodurile, supape de limitare a presiunii și aparate de măsură sunt montate într-o cameră fără ferestre zonă 12 este situat la aproximativ 7,0 m. [C.240]
procesele de bază și aparate Izd.7 Tehnologie Chimică (1961) - [c.405]
procese de bază și aparate Tehnologie Chimică Issue 5 (1950) - [c.368]
procese de bază și aparate Chemical Technology Issue 6 (1955) - [c.396]
anorganicele tehnologie chimică generală 1 964 (1 964) - [c.377]
anorganicele tehnologie chimică generală 1965 (1965) - [c.377]
procese de bază și aparate de Tehnologie Chimică Partea a 2 Ediția 2 (1938) - [c.310]
Procese și aparate ale industriei chimice (1989) - [c.247]
Procese și aparate de Tehnologie Chimică (1955) - [C.0]
Procese și aparate de Tehnologie Chimică Issue 3 (1966) - [c.468. c.469. c.489]
Principala problemă a proceselor și dispozitivelor chimice Tehnologia 8 (1971) - [c.366. c.399]
Procese și aparate de Tehnologie Chimică, Ediția 5 (0) - [c.468. c.469. c.489]