La o densitate constantă și vâscozitatea mișcare medie rezistența conductei de frecare se determină prin formula
în care - coeficientul de frecare, care depinde de rugozitatea relativă a pereților canalelor și numărul Reynolds; l - lungimea canalului, în metri; w - viteza medie curgere, m / s; de - (hidraulic) diametru echivalent, m; - densitatea mediului de curgere, kg / m3.
(Hidraulic) Diametrul echivalent este calculat conform formulei
în cazul în care F - zona de viu secțiune transversală a canalului, m 2; U - «îmbibată» secțiune a perimetrului, spălate de mediu care curge m.
rezistența locală calculată prin formula
în care - coeficientul de rezistență locală, care depinde de tipul de rezistență locală (în unele cazuri, numărul Reynolds).
Resistance mănunchiuri spălate transversal se exprimă prin, pentru rezistența locală.
Artwork \ (> _ = \ frac ^> \ rho \) se numește presiunea dinamică în calcule este determinată de graficul din fig. 6.2.1 viteza reală a produselor de combustie (aer) și temperatura medie a traseului de curgere. Deoarece graficul din fig. 6.2.1 este construit pentru aer uscat la o presiune de 760 mm Hg. Art. apoi, în conformitate cu metoda standard, în finalul calculului este corect pentru densitatea fluxului real. Modificat la debitul actual. În cazul în care debitul de date inițiale determinată la 760 mm. Hg. Art. (101080 Pa), atunci viteza redusă este calculată. În alte cazuri, rata redusă este determinată la presiunea efectivă de funcționare (și densitatea) a debitului.
în care 0 - coeficientul de rezistență, menționate la un rând de dependente de grindă relație \ (_ = _ / d \) \ (_ = _ / d \) și \ (\ psi = \ frac_-d> _- d> \), precum și numărul de Re; S1 și S2 - transversale și tuburile distanțiere longitudinale în raport cu direcția de curgere, m; d - diametrul exterior al tuburilor, m.
0 valoare determinată de următoarele formule: a 1 2 si £ 0,06 1
Numărul Reynolds în formulele (6.2.7), (6.2.8), se determină conform graficului prezentat în Fig. 6.2.2.
în care 0 - coeficientul de rezistență, menționate la un rând de dependente de grindă relație \ (_ = _ / d \) și \ (\ psi = \ frac_-d> _ ^> - d> \), iar numărul Reynolds (determinată din figura 6.2.2.); S1 și S2 - transversală și longitudinală țeavă smoală, mm; \ (_ ^> = \ Sqrt _ ^ + _ ^> \) - diagonal țeavă smoală, mm.
Pentru toate băncile decalate, cu excepția 3 grinzi <1 10 и > 1.7
în cazul în care Cs - factor de formă decalate. Când 0,1 1,7 pentru grinzi cu 1 1,44
la 1.7 < 6,5 для пучков с 1,44 1 3,0
Fig. 6.2.2. Determinarea numărului Reynolds. Re = w Re'100; DPR = d / 100 - redus diametru, mm; t? - Temperatura de curgere C.
Pentru aerul tubular atunci când mișcarea produselor de ardere din interiorul tuburilor de rezistenta este suma frecări în conducte și rezistența de intrare în conducte și în afara ei.
Viteza temperaturii conductelor și debitului pentru a calcula ambele aceste rezistențe se înțeleg preîncălzitor de aer din calculul termic al centralei. rezistența la frecare se determină conform Fig. 6.2.3, iar rezistența datorită schimbărilor de viteză la intrarea și ieșirea se calculează conform formulei
unde [[Image:]] este determinată conform fig. 6.2.1, Pa; vh și vyh determinate de Fig. 6.2.4 în funcție de raportul dintre suprafața totală a zonei deschise zona conductelor F ale secțiunii transversale efective conductă, respectiv înainte și după încălzitorul de aer; m - numărul secvențial aranjate de-a lungul produselor preîncălzitor de aer de ardere separate, cuburi \ [F => _> ^ / 4 \], (6.2.14)
unde z - numărul de tuburi paralele; Din - diametrul interior al tuburilor, m.
raportul suprafață deschisă mai mică (pipe) la o mai mare (ardere) poate fi calculat cu formula aproximativă
în care S1 și S2 - transversală și longitudinală a pasului țevilor din fascicul m.
Rezistența la aparate mecanice calculat prin formula (6.2.3) în care este luată viteza de ardere fără praf pentru rata estimată.
unde k1 - coeficient care permite produselor de ardere praf pentru cazane industriale se ia egal cu 1; k2 - coeficient care reflectă efectul scala în raport cu ciclonul standard este adoptat pentru cicloane inerțiale egale cu 1; - coeficientul de referință ciclon trageți sub un curent de aer curat.
coeficient aerodinamic de cicloane bateriei extras din tabelul nr. 6.2.3. Viteza estimată este determinat de numărul total ariile secțiunilor transversale ale tuturor elementelor de baterie ciclon ciclon \ (_ = n \ mathrm \ textul ^ \), unde n - numărul elementelor ciclon conectat în paralel.
coeficient aerodinamic la instalarea cicloanele separat din tabelul primit. 6.2.4. Decontare pentru unitatea de ciclon este adoptată în viteza a porțiunii de corp cilindric.
Pentru ca unitatea tipic ciclon la instalarea lor pe capacitatea cazanelor de abur de producție 2.5-6.5 t / h se adoptă coeficient aerodinamic: pentru (_> = \ de text \) unități de ciclon de I \, efectuat II \ (_> = \ Textul \). Pentru unități nestandardizate coeficient de rezistență la cicloanele se determină conform standardelor (vezi [1]., Paras 2-10).
Fig. 6.2.3. Pierderea de presiune în conducte (fante) ale plăcii și aer încălzitoare tubulare. d - diametrul tuburilor sau a fantelor diametru echivalent, mm; h = h'grl csh. Pa [[Imagine:]].
Fig. 6.2.4. coeficienții de rezistență la schimbarea bruscă în secțiunea transversală: FM și FB - secțiune transversală mai mare de canal minimă și; hvyh = vyh (w1 2/2); hvh = vh (w2 2/2)
rezistență coeficienților cicloane baterie
Tipul de baterie ciclon
rezistență locală și calea de unitate de aer cazan de gaz sunt de cotitură, ramificare secțiune schimbă amortizoarelor. Coeficientul de rezistență locală în Formula (6.2.3) este determinată în funcție de rezistența formei. În tabl.6.2.5 prezintă coeficienții de rezistență locale ale tractului accesorii.
Coeficienții calea aerului fitinguri rezistență și gaz locale [3]
Coșurile la stația preîncălzitor de aer - un debit calculat colector de cenușă și temperatura gazelor de ardere (aeroterme) prelevate din cazan de calcul termic. Coșurile colector de cenușă de la site-ul - și exhaustare exhaustare calculat debitul și temperatura produselor de ardere din exhaustor. In absenta scruberele preîncălzitor de aer de ardere pentru exhaustor calculată în funcție de debitul de gaz din exhaustor.
Consumul de produse de ardere (m3 / s) ale exhaustor
în care BP - consumul de carburant calculat, kg / s sau m3 / s; Vr. yx - volumul produselor de ardere pentru aeroterme, m3 / kg sau m 3 / m 3; - conducte de aer pentru ventuza la încălzitor de aer este extras din tabelul nr. 6.2.6; \ (^ \) - cantitatea teoretică de aer m 3 / kg sau m 3 / m 3; \ (_ \) - temperatura produselor de ardere din exhaustor este luată egală cu temperatura gazelor arse ° C.
Valorile calculate ale aerului de aspirație în cuptor și în coșurilor și cazane de abur pentru sarcină nominală
Camera de ardere și coșurilor
Notă: Tm - temperatura aerului la intrarea în ventilator.
Viteza economică pentru abur și cazane de apă caldă cu un „supraalimentat“, a acceptat o creștere de 10% în Tabelul. 6.2.7.
Coeficientul de frânare pentru toate turn în canal este calculată în conformitate cu formula generală
în care 0 - coeficientul inițial de cotitură tragere, care depinde de forma și curbura relativă; [[Imagine:]] - coeficient ținând seama de influența rugozitatea pereților: cazan de gaz-aer valoarea medie a peretelui rugozitate ordinară [[Imagine:]] este considerată a fi de 1.3 și 1.2 pentru robinete pentru genunchi; produs [[Image:]] în genunchi și coate cu margini rotunjite definite Fig sale. 6.2.5; genunchi fără teșire [[Imagine:]] = 1,4; C - un coeficient determinat în funcție de unghiul de rotație al curbei corespunzătoare din Fig. 6.2.6; la 90 ° B = 1; C - un coeficient determinat pentru îndoiturile genunchiului și cu margini rotunjite, în funcție de raportul dintre dimensiunile transversale ale unui / b (în cazul în care un - este perpendicular pe planul dimensiunea pivotului) a curbei corespunzătoare din Fig. 6.2.7; cu rotundă sau pătrată secțiune transversală C = 1; Genunchi cu muchii ascuțite C = 1 pentru toate valorile a / b.
Fig. 6.2.5. Valoarea produsului [[Image:]] pentru entorse gaz-aer: A - pentru robinet (1) și lap sudate (rotații compozite) (2); b - pentru genunchi cu margini rotunjite
Fig. 6.2.6. Factorul de corecție pentru rezistența se transformă, în funcție de unghiul de rotație. 1 - pentru coate și genunchi cu margini rotunjite; 2 - pentru un genunchi, cu margini ascuțite. | style = "border: none; padding-top: 0cm; padding-bottom: 0cm; padding-left: 0.191cm; padding-dreapta: 0.191cm;" | [[Imagine:]]
Fig. 6.2.7. Factorul de corecție pentru rezistența se transformă, în funcție de forma secțiunii transversale. 1 - pentru robinetele R / b 2 și genunchilor, cu muchii rotunjite; 2 - pentru robinetele R / b> 2; 3 - pentru un genunchi, cu margini ascuțite.
|> Lucrare [[Imagine:]] în genunchi cu o modificare în secțiune transversală definită prin Fig. 6.2.8 În funcție de raportul dintre secțiunile de intrare și de ieșire.
Fig. 6.2.8. Valoarea produsului K 0 genunchi, cu margini rotunjite. F1. F2 - intrare și secțiunea de evacuare a genunchiului.
Fig. 6.2.9. Coeficientul aerodinamic de difuzorului în canalul înainte.
Unghiul de deschidere difuzor este determinată de ecuația tg ( / 2) = (-B1 b2) / (2l); conurilor piramidale unghiul de deschidere este definit în planul feței corespunzătoare; la dezvăluirea inegală unghiuri ( și ) r determinată de unghiul mai mare; pentru difuzorul cu trecerea de la un cerc la un dreptunghi (sau pătrat) și vice-versa, într-o formulă pentru a determina tg ( / 2) - în locul dreptunghiului 2 substituie valoarea (F / ) 0,5, unde F - zona dreptunghi; Valoarea r astfel determinată din curba 2
1 - Difuzoare conice și plane; Difuzoare piramidale - 2.
porțiuni de rezistență ale schimbărilor bruște de la traiectoria de curgere în secțiune se determină prin formula (6.2.3), și coeficientul de rezistență locală - din Fig. 6.2.4. Rata de ardere (aer) sunt calculate într-o secțiune mai mică.
Fig. 6.2.10. Coeficientul de rezistență difuzori rectilinii instalat în spatele ventilatorului sau exhaustor.
Fig. 6.2.11. Soclul coșuri de fum parte: a) - secțiunea de intrare în beton armat și cărămidă tub; b) - la fel ca și în coșurile de cărămidă: a) - două sensuri Coșurile priza de admisie; g) - bază cu o singură conductă de admisie.
Coeficientul de difuzie de rezistență, se face referire la intrare (maxim) viteza este determinată prin formula
în care vyh - coeficientul de rezistență care corespunde la o creștere bruscă în secțiune transversală, definită prin Fig. 6.2.4 în funcție de raportul dintre secțiunile inițiale și finale ale difuzorului; r - lovirea factor plinătate este determinat conform Fig. 6.2.9.
Coeficientul aerodinamic de con plat sau piramidală montat în aval de ventilator, determinat conform graficului din Fig. 6.2.10 În funcție de gradul de expandare (raportul secțiunilor de ieșire și de intrare) a difuzorului și lungimea \ adimensional (l / \ sqrt _> \).
Fig. 6.2.11 prezintă intrările cele mai tipice coșuri industriale și centrale termice, și coeficienții lor de rezistență locală (rata atribuită la o conductă de alimentare cu gaze).
Rezistența la coș de fum este compus din pierderea rezistenței și frecare a debitului la viteza de ieșire. În absența datelor de proiectare a rezistenței de frecare a țevii (în Pascali), se determină din formula aproximativă
unde w0 - viteză, m / s, în secțiunea de ieșire a țevii se calculează prin diametrul d0 tronsonului de țeavă de ieșire; - coeficientul de frecare pentru tubul de beton si caramida este adoptat = 0,05; pentru o țeavă de oțel cu un diametru de 2 m d0 = 0,015 ; și atunci când D0 <2 м = 0,02; i – уклон трубы по внутренней образующей, принимается равным 0,02; – плотность продуктов сгорания, определяется по температуре у дымососа (охлаждение продуктов сгорания в дымовой трубе не учитывается).
Rezistența totală a căii de gaz, atunci când tija de echilibrată (Pa)
unde [[Imagine:]] - rezistența totală a cenușar cale gaz, Pa; ( - concentrație în greutate de cenușă zburătoare în gazele de ardere, kg / kg (inclus, dacă sunt luate în considerare la calcularea cazanului recuperator de căldură); [[Imagine:]] - rezistența totală după tractul colectorului de praf și colector de cenușă, Pa; Pt = 0 / 1293 - Amendamentul diferența în densitățile produselor de ardere și aer uscat este determinată din figura 6.2.12 ;. pe - presiunea barometrică, Pa.
Fig. 6.2.12. Factorul de corecție Mp și h'c samotyaga (aer este determinat printr-o linie punctată A)
Presiunea diferențială la forța de tracțiune integrală echilibrat
unde [[Imagine:]] - vacuum în partea superioară a camerei de ardere este considerată a fi de 20 Pa; [[Imagine:]] - rezistența totală la calea de gaz, Pa; [[Imagine:]] - samotyaga calea totală de gaze, inclusiv o stivă cu semnul corespunzător, Pa.
Samotyaga (Pa) a oricărei porțiuni a sistemului de gaze, inclusiv o stivă, cu împingere artificial determinat prin formula
unde h - distanța verticală dintre centrele secțiunilor inițiale și finale ale zonei tractului (pentru horn - înălțimea sa), m; p - media absolută a produselor de combustie a presiunii la o porțiune Pa; la o presiune mai mică de 5000 Pa, luate egal cu 1; 0 - densitatea produselor de ardere la o presiune de 101080 Pa și o temperatură de 273 K, kg / m3; [[Image:]] - temperatura medie a produselor de ardere de la acest site, ° C; densitatea aerului ambiant la o presiune de 101080 Pa și o temperatură de 293 K. - 1.21
Trageți calea aerului instalație de cazan este format din elemente individuale rezistențe de ardere rezistențe dispozitiv de tract și încălzitorul de aer pe rezistența laterală a aerului.
cale aeriană Trageți cazanele de serie este preluat din datele prezentate în tabel. 6.2.1 și 6.2.2.
calea aerului Drag cazanelor rămase se calculează în următoarea secvență:
- dispozitiv cuptor rezistență preluat datele din tabelul. 6.2.8;
- rezistența la cale a elementelor individuale este determinată de (6.2.1 - 6.2.3), (6.2.13 - 6.2.15), (6.2.18 - 6.2.19) fie tabl.6.2.5;
- rezistența încălzitorului de aer în fluxul de aer în jurul coridorului transversal sau tuburilor decalate cu fascicul de formule (6.2.3, 6.2.6, 6.2.9).
Debitul de aer este determinat de debitul său. La calcularea traseului de aer al fluxului de aer (m3 / s) este dată de
în care BP - consumul de carburant calculat, kg / s sau m3 / s; V ° - cantitatea teoretică de aer m 3 / kg sau m 3 / m 3; t și pl - sistem de aspirare a aerului în pulverizări cuptor și cărbune; vp - aspirare a aerului în preîncălzitorul de aer atunci când se calculează debitul de aer cald (după încălzitorul de aer) este luat vp = 0; ti - temperatura aerului, aerul rece este luat ti = 30 ° C, ti aer cald = tg.v.
presiunile totale diferențiale ale căii de aer (Pa)
în care H - rezistența totală a căii de aer, Pa; Ns - samotyaga, numai încălzitorul de aer și pentru întreaga conducta de aer cu aer cald; [[Image:]] - într-un cuptor cu vid, la nivelul de intrare a aerului este determinat prin formula
unde H „- distanța verticală dintre cel mai înalt punct al secțiunii de ieșire a gazului a cuptorului și midsection introducerea aerului în cuptor, m.
Rezistență Dispozitive de trecere a aerului de combustie
Type Dispozitiv de ardere
raportul de exces de aer la ieșirea din cuptor
arzător Rezistență cu combustibil sau un strat cu zăbrele, Pa