Chimie și Tehnologie Chimică
Se poate observa din tabel că dacă se folosește amoniacul în acest caz. atunci viteza de circulație a agentului frigorific va fi minimă și dacă se utilizează propilenă sau propan, va fi necesară o putere mai mică a compresorului. Tabel. 16 ilustrează, de asemenea, efectul temperaturii de condensare asupra consumului de energie al compresorului și a ratei de circulație a agentului frigorific. O creștere a temperaturii de condensare cu 16,7 ° C (de la 35 la 51,7 ° C) conduce la o creștere a puterii cerute de 60% pentru propan și 43% pentru amoniac. Rezultă că, în primul rând, pentru a reduce costurile de exploatare, temperatura de condensare trebuie menținută la un nivel minim și, în al doilea rând, dacă este necesară o temperatură mai mare de condensare. este mai bine să se utilizeze amoniac. dar nu și propan. Amoniacul este relativ rar folosit ca agent de răcire din cauza mirosului ascuțit al acestuia. Cu toate acestea, nu este dificil de utilizat în aparate fabricate din oțel obișnuit și fără părți de cupru. alamă. În plus, amoniacul, [c.186]
Instalațiile mari de amoniac nu sunt întotdeauna complet automatizate și de obicei funcționează la 1, ceea ce asigură intrarea vaporilor supraîncălziți în compresor. Dar în acest caz eficiența transferului de căldură al bateriilor este redusă cu 20-30%. În plus, cu o rețea de distribuție frigorifică ramificată pentru dispozitive de răcire, cele mai îndepărtate funcționează întotdeauna atunci când nu există umplere insuficientă. Pentru a elimina aceste neajunsuri, fără a recurge la modernizarea pompare de răcire separatoare de lichid și în continuare este conectat vase orizontale sau verticale de mare capacitate (receptori) care pot absorbi agentul frigorific lichid evacuat din sistemul vaporizator când o schimbare bruscă a presiunii de fierbere. Astfel de sisteme pot fi considerate ca o etapă intermediară în trecerea la circulația pompei de agent frigorific în dispozitivele de răcire. [C.37]
Indiferent de ceea ce se întâmplă în sistem, trebuie respectată egalitatea (139). În mod normal, viteza circulației agentului frigorific este determinată mai întâi. De exemplu, cu referire la circuitul din Fig. 100 calculul se face în această secvență [c.180]
Exemplul 19. Frigiderul funcționează la o temperatură de -17,8 ° C și o încărcătură termică de 302,400 kcal / h. Agentul frigorific propan se condensează la 37,8 ° C. Este necesar să se determine viteza de circulație a agentului frigorific. [C.183]
Odată cu creșterea circulației inerție refrigerant toate canalele separă deflegmator descrește monoton ca x crește. m și c crește monoton. Aceasta se explică prin faptul că, cu creșterea q, capacitatea tuturor legăturilor aparatului scade în legătură cu o scădere a b. Schimbarea în tx.kV determină o schimbare în L și, în consecință, / a, acțiunea inversă. Datorită faptului că schimbarea Ga determină o modificare proporțională a L (x, capace tanc și aparatul rămâne neschimbat, se observă o ușoară scădere a ratei de inerție (Zo. Efectul P se manifestă în două moduri, în funcție de numărul de circulație. La 37,5 C și creșterea presiunii reduce canalele de inerție. Când C> 62,5 creștere P trebuie să schimbe efectul opus. Acest fapt este determinat de influența P o dublă dimensiune capacitate link-spațiu combinat. pe de o parte, crescând P conduce la o creștere a greutății și cu ootvetstvenno, amestec capacitanță nivel vapori pe de altă parte, cu creșterea lungimii încălzitorului țevii F este redusă și capacitatea legăturii scade. La redus care circulă numere, așa cum se arată mai sus, sensibilitatea suprafeței dispozitivului (țeavă încălzitor lungime) a unei presiuni de mai sus. decât pentru factor mare C. Prin urmare, al doilea . afectează inerția, predomină. Când C> 62,5 prevalent este primul factor, și / bine crește. în intervalul 37, D b 1. pentru a evita reglarea debitului de fluid incorect este nivelul de lichid necesar în post de suport separator oyannym. Pentru a face acest lucru, separatoarele de lichide sunt indicatoare de nivel și, uneori, supape de comandă plutitoare. Cu un flux de căldură variabil, instalarea acestor dispozitive nu exclude posibilitatea ca lichidul să ajungă din separator în compresor. Cu o creștere [c.312]
În conformitate cu normele de proiectare tehnologică, bateriile funcționează eficient în condiția circulației de 5 până la șase ori a agentului de răcire în schemele cu cele mai mici și opt-zece ori în circuitele cu alimentarea de sus. Redistribuirea agentului frigorific prin baterii individuale se realizează manual, de obicei numai în cazul unei modificări a temperaturii aerului din cameră. Această metodă de reglare (cu ajutorul supapelor) este ineficientă, deoarece nu permite identificarea și eliminarea în timp util a cauzelor funcționării nesatisfăcătoare a circuitului de circulație a unei camere separate sau a sistemului în ansamblu. Ca urmare, temperatura aerului din camera devine extrem de instabilă. [C.319]
Poziția orizontală a barbotorului este foarte importantă. Cu lungimea sa lungă, chiar și cea mai mică înclinație duce la barbotarea gazului de la un singur capăt. Acest lucru degradează semnificativ performanța condensatorului. Schimbătorul de căldură 4 este de preferat să fie așezat vertical. Schimbătorul de căldură este poziționat orizontal doar dacă nu este suficientă înălțimea camerei. Cu acest aranjament, circulația agentului frigorific este adesea perturbată de dopuri de aer și gaz, care trec prin spațiul inelar. are condiții de răcire mai proaste. [C.158]
Cadranul este prezentat în Fig. HI.5. Agentul frigorific este circulat în modul următor. De la stația de PA-reglare „amestec rozhidkostnaya este trimis într-un separator de lichid. În cazul în care lichidul este separat aburul. Vaporii separați sunt aspirate de compresor, iar lichidul este ghidat de gravitație în bateria camerei frigiderului. Refrigerentul bateriei absoarbe căldura și se evaporă sub formă de abur umed este alimentat înapoi în lichide separator. Din separatorul de lichid aburul saturat uscat este aspirat de compresor și un al doilea lichid evaporabil este trimis la sistemul de baterii. [C.35]
Creșterea presiunii fluidului din cauza naporoderzhateley naștere la 1,2 m nu a dat un efect apreciabil, deoarece rezistența rețelei necesare pentru a ridica lui 2,5-3,0 m, și deranjat principiul hrănire succesiv lichid de la un etaj la altul. În plus, bateriile cu trei tuburi, cu cap de la o capacitate mai mică de 350 mm, au devenit baterii complet inundate. Designul și instalarea lor specifică, cu o pantă, au creat blocaje de aburi. prevenind circulația naturală a agentului frigorific. [C.43]
Să luăm în considerare legile de bază ale circulației unui lichid de răcire pe exemplul următor. Să presupunem că în schema prezentată în Fig. III.5, la separatorul de lichid este conectat doar un rezervor de podea superioară. Mișcarea agentului frigorific de-a lungul circuitului de circulație (vezi figura A1.6) se va supune următoarelor regularități. Circulanți Arts presiune și provocând mișcarea în circuitul de refrigerare este consumat în depășirea rezistenței hidraulice a bateriei DFA și exteriorul acesteia, iar rezistența aburului a conductelor de lichid și rezistența lor locală Drnn și accelerarea mișcării particulelor de fluid din Arusk circulare în buclă. care este, Ap, = Ap ~ + Ap. unde Ard = 2 (App + Arus> b- [c.53]
Cu privire la regularitatea circulației agentului frigorific, cerințele pentru proiectarea sistemelor de răcire cu separatoare lichide se bazează [c.54]
Coeficientul multiplicității circulației agentului frigorific este determinat de formula n = Mg.hxWn.h [c.116]
Răcirea în baie, constând dintr-un recipient cu izolație. O baie cu o capacitate de 1000 ml este umplută cu un mediu de răcire adecvat, de exemplu kerosen. Baia are un diametru de 25,4 mm în centru, astfel încât să puteți introduce orice număr de tuburi necesare. Baia este răcită prin circularea agentului de răcire prin bobină sau prin adăugarea de dioxid de carbon solid în kerosen (Figura 10.1). O pipetă echipată cu o bilă de cauciuc și calibrată pentru a alimenta 1,0 0,05 g de parafină topită. Se pipetează cu o etichetă, calibrată la 15 ± 0,06 ml. [C.493]
Eliberată de electrolit oxid de propilenă trece prin filtrul 11 și furnizat la extractoare 12 și I5, care sunt extrase din electrolit unele produse secundare. de exemplu propilen glicol. De la extractorul 13, prin schimbătorul de căldură 6, încălzit de căldură. evacuate din electrolizor cu catolitului o soluție pompa 14 este pompat în cilindrul gradat 3 în care acidul clorhidric este reglat. Gazele sunt produse din spațiul anod al celulei, care conține, împreună cu propilena și propanul nereacționat, un astfel de produs secundar. ca diclorpropan. Aceste gaze sunt evacuate prin capacul celulei și alimentate în frigiderul 16, care este răcit cu apă. Cele mai multe diclorpropan, astfel condensat și îndepărtat în colector 15. propilenă și propan din frigider 16 se încadrează în frigider 17, în cazul în care din cauza de agent frigorific alimentat din răcitorul de lichid este creat de temperatură -40 ° C, timp suficient. separarea finală a diclorpropanului. Propilena purificată prin pompa 14 este din nou furnizată celulei. [C.359]