4.1. radiatoare calcul termice „RS“ se realizează prin metode existente folosind dependențele de bază calculate conținute în literatura informațională de referință specială [5] și [6], având în vedere datele prezentate în aceste recomandări.
4.2. Conform Tabelului. Anexa 1 12 * SNP 2.04.05-91 [6] când apa totală din sistemul de încălzire curge să curgă, definit pe baza pierderilor de căldură globale ale creșterilor de construcție proporțional cu factorul de corecție. Prima dintre acestea depinde de b 1 etapa de nomenclatură a radiatorului și a primit de la radiator, în funcție de masa de model. 4.1, iar al doilea - b 2 - creșterea proporției pierderilor de căldură prin porțiunea zaradiatorny și este adoptată în funcție de tipul incintei exterioare, de asemenea, tabelul. 4.1.
O creștere a pierderilor de căldură prin porțiuni pentru garduri exterioare zaradiatornye nu necesită mărirea suprafeței suprafețelor de transfer de căldură și, în consecință, reglarea fluxului termic în selectarea radiatorului, deoarece crește fluxul de căldură de la dispozitiv practic în același ritm, pentru a crește ca pierderile de căldură.
Când corecție administrat coeficienŃilor b 1 și b 2 în debitul total al lichidului de răcire a sistemului de încălzire este posibilă în primă aproximație, ia în considerare fluxul de lichid de răcire suplimentar la cei care se trezesc sau ramuri radiatore, presupunând că un permis pentru practică creșterea erorii de calcul în fluxul tuturor contratrepte (sucursale) proporțional loturile lor.
4.3. Radiator Q. flux W, în condiții diferite de la normal (normalizat), este dată de:
Q bine - nominal flux radiator în condiții normale, W; (din tabelul 1.1 ÷ 1.9.)
Q - diferența de temperatură reală, C, definită prin formula
t n și t k - respectiv temperatura inițială și finală a lichidului de răcire (intrare și ieșire) în încălzitor, C;
t n - calculat temperatura camerei este luată egală cu temperatura aerului calculată în spațiul încălzit în t. C;
Drept At - diferența de temperatură între orificiul de admisie a lichidului de răcire și orificiul de evacuare al încălzitorului, C;
70 - diferența de temperatură normalizată, C;
cu - un coeficient de corecție prin care se ia în considerare mișcarea influenței circuitului lichidului de răcire din coeficientul fluxului de căldură și de transfer de căldură al dispozitivului diferenței de temperatură normalizată, debitul lichidului de răcire și presiunea atmosferică (din tabelul 4.2.);
n și m - exponenți empirice respectiv la diferențe de temperatură relative și debitul lichidului de răcire (acceptată la tabelul 4.2.);
MNR - fluxul de pulpă reală a agentului de răcire prin intermediul încălzitorului, kg / s;
0.1 - normalizat debitului agentului de răcire prin pulpă încălzitorului, kg / s;
b - corecția adimensional asupra coeficientului de presiune calculat (preluat din tabelul 4.3.);
β 3 - coeficient de corecție adimensional ce caracterizează dependența de radiator termic pe numărul de coloane din ea la orice circuite de curgere a lichidului de răcire (luate din tabelul 4.4.);
p - factor de corecție adimensional prin care specificitatea ia în calcul coeficientul fluxului de căldură și de transfer de căldură al numărului de coloane de radiator columnar în ea la „bottom-up“, mișcarea circuitului agentului de răcire (din tabelul 4.5.); când agentul de răcire curge pe un "top-down" si "bottom-down" p = 1;
φ 1 = (Q / 70) 1+ n - factorul de corecție adimensional, prin care se ia în considerare schimbările în încălzitoarele de flux termic la calculul diferenței de diferența de temperatură normală (primită în Tabelul 4.6.);
j 2 = s · (MPR / 0,1) m - factorul de corecție adimensional prin care se ia în schimbare considerare fluxul de căldură în încălzitor, când calculat diferența groundwood fluxul normal de lichid de răcire din circuitul agentului de răcire în vederea mișcării (din tabelul 4.7 și 4.8.);
NUC - coeficientul de transfer termic al radiatorului în condiții normale, definită prin formula
F - zona de transfer termic al suprafeței exterioare a radiatorului, m 2 (din tabelul 1.1 ÷ 1.9 ...).
4.4. Coeficientul de transfer termic al unui radiator K, W / (m 2 · ° C), în condiții diferite de cea normală determinată prin formula
4.5. Conform testului termic valori diferite mostre RS radiatoare exponenților n și m, iar coeficienții c. β3 și p depind nu numai de intervalul investigat de Q și modificări MNR. dar, de asemenea, pe adâncimea și lungimea dispozitivului. Pentru a simplifica calculele tehnice, fără a face o eroare valori semnificative ale acestor parametri și coeficienți, dacă este posibil, au fost mediate pentru date în tabelul. 4.2 în afara valorilor MNR. Când apa curge în dispozitiv pe „de jos în sus“, circuitul în timpul studiului, sa constatat că fluidul de transfer de căldură se deplasează prin acest sistem numai în odnomu- două canale verticale (în funcție de numărul de rânduri de panouri pe adâncimi ale dispozitivului), care este cel mai apropiat de o parte de furnizare a unui conductor de căldură, și în repaus pe o „de sus în jos“, și cu un consum semnificativ mai mic de lichid de răcire și, în consecință, cu o temperatură medie a apei mai mică. O astfel de distribuție a fluxului de agent de răcire care rezultă într-o mai mare eficiență a schimbului de căldură în radiator cu o lungime mai mică. Pentru a ține cont de acest fapt în determinarea radiatorului de căldură, în care agentul de răcire se deplasează pe un „bottom-up“, ar trebui să ia în considerare factorul de corecție p. este prezentată în tabelul. 4.5. Valorile p3 coeficienții și p sunt date în funcție de numărul de coloane pe lungimea instrumentului având în vedere explicațiile din p. 1.7.
4.6. conductori de căldură utile de flux termic este de obicei egală cu 90% din totalul conductelor de transfer de căldură pentru montarea pe pereții exteriori și ajunge la 100% la locația coborâtoare în partiția verticală. flux de căldură de 1 m deschis prevăzute tuburi metalice verticale și orizontale netede, colorate vopsea de ulei, este determinată de aplicația 3.
4.7. Atunci când se utilizează o suprafață de încălzire antigel necesară trebuie crescută în 1,1 1,15 ori în comparație cu suprafața calculată sub lichidul de răcire a apei (mai mari, cu cât concentrația de antigel).
s și r pentru diferite scheme de curgere a lichidului de răcire din calorifere