Utilizare: în metale neferoase, pentru a produce pulbere de titan și pe baza acestuia. REZUMATUL INVENȚIEI efectuată pentru reducerea magneziu a tetraclorurii de titan, urmată de pre-tratare a amestecului de reacție la vid separarea clorurii de magneziu 5-12%, masa de reacție este îndepărtat din aparatul, măcinat până la o dimensiune a particulei de 0-12 mm și supuse unui post tratament, urmată de leșiere sau separare de vid. Mai mult decât atât, în cazul în vid separare post-tratare a amestecului de reacție după măcinare, pre-uscat sub vid, la temperaturi în trepte crescătoare cuprinse între 20 și la 250 ° C, apoi supus la vid de separare, aparatul a fost răcit și a produce reascutiti pudra sinterizată la o dimensiune dorită a particulelor. Tabelul 1.
Invenția se referă la metalurgia feroasă, în special, la o metodă de producere de pulbere de titan.
Există mai multe metode pentru producerea de pulbere de titan (Powder 1 titan Metalurgia Ed 2nd Ustinov VS Olesov YG Drozdenko V. M. și colab metalurgie, 1881 s.10-22 ...): metalotermică reducerea titan din compușii săi; Mecanică și măcinare și titan spongios compact mecanic-chimic; proces electrolitic; dispersie lichid de titan.
O metodă cunoscută de lichid de dispersie de titan prin atomizarea unui jet de metal topit cu gaz inert, sau prin rotație într-o atmosferă inertă, într-o tijă de titan topit cu arc electric, nu din faza de cercetare.
Principalele dezavantaje ale metodei sunt: complexitatea procesului de proiectare constructivă; Granulele obținute au o suprafață durificat, ceea ce necesită doar presare la cald lor cu echipamente scumpe (2 titan. Garmata VA Petrun'ko Galytskiy AN NV și colab. M. Metalurgie, 1983, s.492-493 ).
.. Există două direcții ale procesului electrolitic pentru producerea de pulbere de titan: 1) reducerea titan din compușii săi (TiCl4 TiO 2, etc.) folosind un anod insolubil în faza de cercetare; 2) reducerea titan din cloruri sale prin topire folosind anod solubil din deșeuri de titan metalic adus la stadiul de dezvoltare a dezvoltării industriale. Dezavantajele acestei metode sunt un consum mare de energie și o productivitate scăzută de aproximativ 80 kg / zi (3 Producerea și utilizarea pulberilor de titan. Olesov YG Ustinov VS Drozdenko VA UkrNIINTI, Kiev, 1971, p.19).
Dintre cele cunoscute metalotermică metode (reducere de sodiu a titan sau magneziu cloruri și reducerea de calciu a gidritom dioxid de titan), cel mai dezvoltat la scară industrială, o metodă de reducere de sodiu clorurii de titan cu tratamentul hidrometalurgice ulterioară a masei de reacție. Un proces caracterizat prin productivitate ridicată; pulberi au o bună calitate, bine presat și sinterizate. Un dezavantaj al metodei este că, datorită activității ridicate de sodiu (inflamabilitate, explozivitate) necesită respectarea strictă a anumitor măsuri de precauție și, în plus, pentru a obține titan 1t de sodiu consumat de două ori mai mare decât magneziul. Producția internă de titan burete de sodiu ca reducator nu a găsit încă cerere.
Ca metodă de reducere a calciului TiO2 hidrură obținută este foarte mică, impuritățile îmbogățite cu gaz, pulberi cu o dimensiune medie a particulelor de cel mult 10 microni (I P.11), care limitează aplicarea acestora. Datorită eficienței tehnice și economice scăzute a metodei și de interes scăzut pulberi de calitate în dezvoltarea teoretică și tehnologică a acestei metode, în ultimii ani, nu este prezentat (2 titan. Garmata VA Petrun'ko Galytskiy AN NV și colab. M. Metalurgie, 1983, s.492-493).
Prototipul metodei propuse este o metodă combinată de producere a pulberilor de magneziu-titan (I titan pulbere metalurgie. Ed. 2, Ustinov VS Olesov YG Drozdenko VA, și colab. M. Metallurgiya, 1881, pp. 10- 13). Metoda constă în următoarele. tetraclorura de titan cu magneziu metalic este redus prin acțiunea tehnologiei de titan de producție burete. Amestecul de reacție rezultat este supus unei purificări preliminare pentru separarea vacuum de clorura de metal și magneziu, și 3,2 până la 0,5 până în greutate. respectiv răcit amestecul de reacție după zdrobire (fracție a dimensiunii particulelor nu este indicată) este dirijat spre purificarea finală de magneziu metalic și clorură de leșiere în soluții de acid clorhidric.
Problema este rezolvată prin aceea că în metoda de producere de pulbere de titan care conține clorură de magneziu-titan-recuperare precurățarea mase de reacție obținute separare de vid înalt, strivit, și purificare finală mărunțită masă de reacție a impurităților volatile prin separare în vid la temperatură ridicată sau de prelucrare hidrometalurgică, nou este că pre-tratare a amestecului de reacție conduce la un conținut de 5-12% clorură de magneziu și măcinarea EeJ Greutatea ktsionnoy este realizată la o dimensiune a particulelor de fracțiuni de pulbere de 0-12 mm, iar la purificarea finală prin separare în vid după măcinare, masa de reacție a fost pre-uscată și, după un aparat separator care produc reascutiti pulberea sinterizate la dimensiunea dorită și pre-uscarea amestecului de reacție în vid, produs cu creșteri de temperatură în trepte de răcire 20-250 ° C.
Procedând în temperatură ridicată de curățare în vid încălzire finală etapă de separare a masei de reacție în intervalul 20-250 o la evacuare constantă posibilă îmbunătățirea calității pulberilor obținute.
S-a obținut după purificarea finală prin pulberi sinterizate separare vacuum supuse la cerere o dimensiune a particulei reșlefuirea lui.
Preîncălzit la 850 ° C, un capac etanș, retortă-reactor a fost încărcat cu magneziu metalic topit, calitatea care corespunde STF 05-01-91-82, într-o cantitate de 2250 kg, iar pentru un regim de curgere dată implementat 5200 kg de tetraclorură de titan (STF 05-01 -243-89), astfel încât coeficientul de utilizare a magneziului a fost de 58%, rezultând în recuperarea de clorură de magneziu a fost turnat în tehnologia grafică primită. Dupa procesul de reducere într-un reactor retortă rămâne insuficient folosit 850 kg de magneziu metalic și 250 kg de clorură de magneziu necondensat, care nu poate fi complet golit din cauza structurii spongioasa a masei de reacție.
După terminarea unității de recuperare a procesului de recuperare a remontate în dispozitivul de separare și separare efectuat vid preliminar la o temperatură de 850-1020 ° C. Procesul sa încheiat cu o scădere bruscă a presiunii în aparatul de separare și magnitudinea puterii consumate în aparatul de încălzire, care indică terminarea stripare a magneziului metalic. Durata procesului de separare a fost de 27% din durata unui ciclu complet de proces. După răcire, masa de reacție a unității a fost îndepărtată din reactor retortă și selectate probe de 6 de la suprafață și centrul blocului pentru a defini metalic rezidual în acesta și clorură de magneziu. În medie, a fost de 0,4 și 9,2%, respectiv. Masa de reacție a fost măcinat până la o dimensiune a particulei de 0-12 mm sunt încărcate în aparatul de separare și evacuat la 20 și 250 ° C pentru a atinge 50-200 microni, și apoi menținerea la fiecare temperatură de 10 și 12 ore, respectiv. Expunerea la temperatură ridicată a fost realizată la 980-1000 ° C timp de 30 ore. După răcire, produsul sinterizat a fost măcinat și dispersat la fracția dimensiunea dorită. Caracteristicile calitative și granulometrice de pulbere de titan sunt prezentate în tabelul 1.
1. Metodă pentru producerea de pulbere de titan, care cuprinde reducerea magneziu-termică a clorurilor de titan, purificare preliminară a reacției obținută separarea masei de vid înalt, strivit, și purificarea finală a masei de reacție a impurităților volatile mărunțite prin separare în vid la temperatură ridicată sau tratament hidrometalurgică, caracterizat prin aceea că pretratarea masei de reacție conduc la un conținut de clorură de magneziu 5-12% și reducerea masei de reacție se efectuează la o dimensiune a particulelor fracțiuni de pulbere 0-12 mm.
2. Metodă conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că purificarea finală prin separare de vid după măcinare, masa de reacție a fost pre-uscată și, după răcirea produselor reascutiti pulberii sinterizat la o dimensiune dorită a particulelor.
3. Metodă conform revendicării 1 sau 2, caracterizat prin aceea că pre-uscarea masei de reacție se realizează în vid la trepte ridicarea temperaturii 20-250 ° C.