Momentul de încovoiere Mmax = 80.16 kN # 8729; m apare în secțiunea de sprijin (sm.ris.19, d). Vom proceda la definirea partea dreaptă.
3. Se determină rezistența la momentul secțiunea Wx predeterminată. Pentru o secțiune transversală dreptunghiulară
4. Substituind datele din inegalitatea, constatăm că momentul de flexiune de proiectare Mmax = 0.08> 1.1 # 8729; 15 # 8729; 0,00225 = 0,037.
Rezultă că capacitatea portantă a fasciculului nu este furnizat, este necesar să se reducă sarcina sau de a lua un fascicul de mare secțiune transversală.
Problema 6. Condiția problemei. Pentru grinzi dublu sprijinite (Fig.20 a) pentru a alege secțiunea spetează I a condițiilor de rezistență și rigiditate. R = 210 MPa. Rav = 130 MPa
Devierea maximă admisă f înainte de a. / L = 1 / 400. diagrame constructul tensiuni normale și tangențiale pentru secțiuni cu cel mai mare cuplu de încovoiere și forță de forfecare cu cea mai mare.
1. Selectarea secțiunilor în ceea ce privește puterea.
Conducerea cu fasciculul de sarcină calculată este prezentat în figura 20b. Pentru momentul de încovoiere maximă fasciculului luate în considerare în secțiunea transversală în mijlocul deschiderii. Noi defini ca suma momentelor de acțiunea unor sarcini uniform distribuite și concentrate, folosind formula de-a gata
Construirea unei diagrame moment, cu trei puncte
Din starea de rezistență la încovoiere
Definim WTR - este necesar un modul de secțiune a fasciculului
Prin masa de ecartament accepta I-grinzi 24 N Wx = 289 cm 3 (a se vedea apendicele 3).
2. secțiunea Selectarea condițiilor de stringență se realizează cu ajutorul tabelului de deflexie (vezi. Anexa 5).
Al doilea proiectare stare limită se caracterizează prin apariția deformatiilor excesive și necesită o anumită rigiditate care, în condiții normale de funcționare deformare relativă f / l nu depășește deformarea relativă maximă admisibilă fpred.
/ L. Codurile stabilite de construcție () pentru vârfurile tăiate o varietate de modele si materiale.
Condiții rigiditate scrisă ca
Calculul rigiditatii produs de sarcina de reglementare, mai degrabă decât estimat, și anume fără a ține cont de factorul de siguranță al sarcinii.
Din tabelul 5 pentru aplicarea încărcării unei grinzi predeterminată cea mai mare magnitudine de deviere absolută se determină prin formula
Prin urmare, ne exprimăm momentul de inerție necesar
Substituind valori numerice, obținem
Din tabelul de mixaj selectați N I-grinzi 36 13380 Ix = 4 cm de condiția adoptată, puterea de I-grinzi 24 are N Ix = 3460 cm 4, ceea ce este insuficient în stare de rigiditate. Astfel, în acest caz, un factor decisiv în starea de selecție este o rigiditate a secțiunii.
În cele din urmă, să ia I-grinzi N 36.
3. Definiți tensiunea normală maximă în secțiunea transversală fascicul cu momentul maxim de încovoiere. Rata Mmax = 0.065MN # 8729; m
deoarece N pentru I-beam 36, Wx = 743 cm 3 = 0.000743 m 3 (a se vedea apendicele 3).
Din teoria este cunoscut faptul că ruptura normală maximă de stres transversal apar în fibrele extreme ale secțiunii. Tensiunea stratului neutru este zero. Construiți diagrame de napryazheniy.Dlya normale această scală arbitrară prezintă o secțiune I-beam. In paralel cu axa verticală I-grinda ține linia zero și stabilește-l pe laturile opuse, la max și min fibrele extreme. Conectați aceste puncte printr-o linie dreaptă. Diagrama de tensiuni normale construite (Fig. 20, d).
4.Postroim epure transversale forțe. Pentru a face acest lucru, trebuie să stabilească mai întâi reacțiile de sprijin. Pentru un fascicul de referință dat datorită simetriei reacției încărcăturii egale
Se determină forța laterală.
Lion Q c = VA - q # 8729; l / 2 = 42.5 -13 # 8729; 2,5 = 9,75 kN;
Q c = drepturi VA - q # 8729; l / 2 - F = 9,75 - = -9,75 kN 19,5.
Din valorile găsite construct Epure Qy (Fig. 20 g).
Se determină cele mai mari tensiunile de forfecare. Pentru a face acest lucru, selectați diagramele din secțiunea forțelor laterale în cazul în care Qmax = 42,25 kN = 0,00423MN.
Cea mai înaltă secțiune de forfecare ajustare stres se produce la nivelul axei neutre și este definit prin formula Zhuravskoye
Sx punctul -statichesky jumătate de secțiune, situată deasupra sau dedesubtul axei neutre; b = d - grosimea peretelui unui fascicul I; Ix. Sx. d mix ia din tabele (vezi anexa 3) pentru N I beam 36: Sx = 423 cm 3 = 423 # 8729; 10 -6 m 3; Ix = 13380 cm 4 = 13380 # 8729; 10 -8 m 4; b = d = 7,5 mm = 0,0075m.
Înlocuind valorile în formulă, obținem
Construcții subliniază epure de forfecare. Din linia zero la nivelul axei neutre amâne tmax (Fig. 20, d) natura diagramelor .Znaya ei da o imagine completă.
Din starea de rezistență a tensiunilor de forfecare
marja 6.Bolshoy tensiuni tangențiale și normale
Acesta poate fi explicat prin faptul că secțiunea transversală a fasciculului este selectată dintre condițiile de stringență.
Sarcina 7. Pentru a rezolva problema, puteți începe după subiect 2.7 vor fi studiate. În practică, de foarte multe ori este necesar pentru a rezolva problema stabilității tije comprimate. În cazul în care o tijă dreaptă pentru a comprima forțele care acționează pe o axă, aceasta va fi scurtată, menținând în același timp forma sa dreaptă. În anumite condiții, forma rectilinie de echilibru poate deveni instabil și începe să se aplece tija (umflătură). Acest fenomen se numește flambarea apare și este cu atât mai repede, cu atât mai mare lungimea tijei în raport cu dimensiunea secțiunii sale transversale.
condiții ale problemei. Alegeți secțiunea ravnoustoychivoy central prin șirul comprimat realizate din oțel St3 și compus din două benzi de U conectate sunt sudate pe acestea. Pentru condițiile de coloana fixa capetele sale și forța de compresie sunt prezentate în Fig. 21, o secțiune transversală - în Fig. 21b.
Efectuați un calcul condiții de limitare, adoptare normativă a sarcinii F (F n) și constând dintr-o constantă de 25% (n F = 0,25 g F n) și 75% din timp (F n p = 0,75 # 8729; F n) sarcini. Citiți coeficienții de fiabilitate pentru sarcină constantă de sarcină # 947; f = 1,1. pentru temporară # 947; f = 1,2; Coeficientul de condiții de lucru
Decizie. Calculăm forța longitudinală estimată Np = F n g # 8729; # 947; f + F n p # 8729; # 947; f = 0,25 # 8729; 0,51 # 8729; 1,1 + 0,75 # 8729; 0,51 # 8729; 1.2 MN = 0,599.
Calculul materialului în raport cu axa.
Condiția de stabilitate
este stabilită pentru primul coeficient de aproximare flambaj # 966 = 0,75, vom găsi zona dorită a secțiunii coloanei
Prin sortimentul selectați două N bar canal 16a cu o suprafață A = 2 # 8729; 19,5 = 39 cm2 = = 39 # 8729; 10 -4 m 2 și ix raza de inerție = 6,49 cm.
coloane corespunzătoare de flexibilitate
prin factorul de interpolare (a se vedea apendicele 6);
Selectăm cele două bare de canal 16 N; A = 2 # 8729; 18,1 = 36,2 = 36,2 cm 2 # 8729; 10 -4 m 2; i x = 6,42 cm
coloane corespunzătoare de flexibilitate
prin factorul de interpolare
Deci, luăm secțiunea transversală a celor două canale N16.
Calculul stabilității prin coloană relativ axa Y liberă se reduce la determinarea distanței b dintre U-secțiunile (sm.ris.21 b). În acest caz, nu se introduce flexibilitate lu = l calc / iy. și așa-numitul redusă llim flexibilitate. care are loc deformarea datorată mai și scânduri acest caz se determină prin formula
porțiune de ramură de flexibilitate (prag) dintre șipci despre propria lor axe YO; este luată în termen de 30 până la 40.
Distanța b dintre ramurile coloanei definesc condițiile ravnoustoychivosti în două dimensiuni: x = l llim.
Apoi, în ceea ce privește flexibilitatea necesară pentru axa liber
Raza de girație necesară
momentul de inerție necesar
Pe de altă parte,
Asimilarea laturile din dreapta ale ambelor ecuații
2 (63.3 + 18.1 # 8729; a 2) = 1876.6 + 18.1 sau 63.3 # 8729; un 2 = 938.3,