Când este conectat la înfășurarea transformatorului modificarea sinuos tensiune schegosya primar de curgere în aceasta sarcină variabilă curent I0. Acest curent creează m. D. S. I0w1, în cazul în care w1 - numărul de spire de înfășurare a transformatorului conectat în serie unul cu celălalt primar.
M. d. S. I0w1 generează un flux magnetic, dintre care o mare parte este închisă cu un miez de oțel și se cuplează cu cele două înfășurări ale transformatorului. Această parte se numește fluxul magnetic primar și este notat cu litera F. O mică parte a fluxului magnetic este închis prin aer și aderă numai la înfășurarea primară, fără a lua parte la induktirovanii e. d. a. în înfășurarea secundară. Acest flux parte se numește flux și reprezintă FRC scattering (Fig. 1).
FD1 scurgere flux în principal induce lichidare e. d. a. Er1 imprastiere. Când curentul trece prin rezistența activă înfășurării apare e. d. a. rezistență Ea îndreptată împotriva curentului.
Conform ecuației de echilibru e. d. c, tensiunea U1 aplicată la înfășurarea transformatorului primar este echilibrat în orice moment totalitatea inverse e. d. din care rezultă din această lichidare, adică. e.
Ecuația de echilibru e. d. a. Ea exprimă bine diagrama vector transformator cursă de mers în gol (Fig. 2). F1 vector al fluxului magnetic principal induce e. d. a. E1 și E2 în înfășurările primare și secundare. Acești vectori e. d. a. în spatele fluxului magnetic vector F la 90 °.
I0 curent de mers în gol înainte vectorul F pe unghi pierdere # 945;, care este egal cu 5-7 °.
Fluxul magnetic scurgere care coincide în fază cu vectorul curent, deoarece liniile de forță sunt închise de aer din primar induce lichidare e. d. a. Ers1 imprastiere vector care se situează cu 90 ° față de Frs1 vector.
Fără sarcină I0 curent. care trece prin înfășurarea r1 rezistență activă, se creează e de lichidare. d. a. rezistență EA1 îndreptate împotriva curentului. Astfel, diagrama arată toate e-retur. d. cu acel echilibru vectorul de tensiune.
vector de tensiune poate fi considerată ca fiind format din trei termeni, fiecare dintre care contrabalansează invers e corespunzătoare. . D din:
a) componenta, e de echilibrare feedback-ul. d. a. E1, și este orientată opus e. DS E1. În diagrama vectorială a mersul în gol este notat cu E1;
c) căderea de tensiune pe conductor inductiv Resistance-SRI I0x1 înfășurării primare,
e de echilibrare. d. a. împrăștierea Er1, indusă de flux magnetic de imprastiere Frs1. înainte de I0 curent la 90 °. Hraneste miezul FM creează forța magneto-motrice a înfășurării primare. În diagrama vectorială (Figura 2) și curentul de flux magnetic cauzand sunt în fază și rămase în urmă dizolvată U1 tensiune dintr-un unghi. și mye-emf este indusă în înfășurările primare și secundare
Fig. 2 Diagrama Vector
Fără sarcină transformator de accident vascular cerebral
în spatele pe fluxul magnetic vector
Diagrama vectorului arată defazajul indus în înfășurările Transfrm-Matora e. d. a. în raport cu principalul F. flux magnetic Este evident că aplicată la înfășurare a transformatorului de tensiune U1 inversă echilibrată e primar. d. a. De la ralanti I0r1 I0x1 și au o foarte mică valoare, neglijați, și a considerat că tensiunea la mers în gol este aproape echilibrată doar e. d. a. E1.
În diagrama vectorială (Fig.4) fluxul magnetic și curentul determinându-l sunt în fază și în spatele tensiunii U1 la colț.
Valoarea e. . D c induse în înfășurări fundații frecvență flux magnetic F poate fi determinată prin formulele:
Fm - valoarea maximă a fluxului magnetic principal (Wb).
Deoarece U1 tensiunea aplicată este aproape echilibrată emf E1, atunci e. d. a. E1 este în faza opusă în raport cu tensiune. Cifra 90 arată tensiune undă sinusoidală printr-o linie solidă, iar sinusoidală e. d. a. E1 - punctat.
Curent fără sarcină este alcătuit din două componente:
b) un component reactiv magnetizare I0r. care coincide cu vectorul principal F. flux magnetic
Fig. 4 Diagrama vectorială a magnetizare transformator de curent
Valoarea actuală a curentului de mers în gol:
Componenta activă a curentului poate fi determinată de formula:
De obicei, raportul dintre componenta de curent activ și inactiv curent următor:
În transformatoare de putere, I0 curent este mic, este de aproximativ 10% Ir pentru transformatoare de mică putere 2-3% Ir pentru transformatoarelor de mare putere.
Fig. 3 Construcția transformatorului de curent de magnetizare curba.
Folosind oțel curba de magnetizare a transformatorului, magnetizare transformator construi o curbă de curent (fig. 3). Deoarece aplicat Transfrm Matoro-tensiune sinusoidală, apoi echilibrarea tensiunii de e. d. a. E1 trebuie să fie, de asemenea, sinusoidală și, la rândul său induce curba e. d. a. fluxul magnetic F trebuie să fie, de asemenea, sinusoidală și să depășească e. d. a. 90 ° (fig. 3). Flux magnetic F m generat. D. S. I0pw1 .Poka fluxului F și fluxul magnetic corespunzător din transformator mic din oțel nu este saturată, I0p valoarea actuală este mică.
Folosind curbele din figura 3, curba construct I0p curent de magnetizare. În acest scop, suntem de acord să ia w1 = 1 și să ia valoarea I0pw1 pentru valoarea curentă I0p. Conturăm pe curba P patru puncte a, b, c și d și curba de magnetizare vor găsi valori corespunzătoare acestor curenți F-niyamas I0p. Le-am pus pe dreapta și să construiască o curbă I0p curent. Curba caracter curent de magnetizare a atins punctul culminant (Fig. 3), care se datorează saturația oțelului transformatorului.
Pierderea puterii motorului la ralanti transformator nesemnificativ. Deoarece curentul de sarcină transformator de mers în gol este mic, pierderea de cupru în înfășurarea primară și neglijare-gayut cred că puterea de ralanti merge doar pentru a acoperi pierderile din oțel, de ex., E.
Pierderea de fier a transformatorului este independent de sarcina sa. Ele sunt proporționale cu pătratul inducției magnetice B 2, ca și frecvența rețelei este constantă, r. F.
Astfel, pierderea de fier este proporțională cu pătratul e. d. a. E1 2, sau, dacă vom neglija căderea de tensiune, pătratul tensiunii de U1 aplicat 2.
Pierderile specifice din oțel sunt de aproximativ 1,2-3,9 BM / kg de oțel, iar în ultimele clase de oțel aliat rece sunt reduse la 0,8 BM / kg de oțel.
Aplicarea oțel inoxidabil laminate la rece reduce semnificativ greutatea și dimensiunile transformatoarelor, deoarece acest oțel, alte condiții fiind egale, are Chiyah pierderea Men-specific și crește inducția magnetică cu 15-20%.
In transformatoare de curent ale pierderii de fier între 0,2 la 1,8% transformator SH. Numerele mari sunt transformatoare de capacitate mică.
Pentru experiment, ar trebui să fie la ralanti incluse în schema ampermetru, contorul de putere și un voltmetru (fig. 91, de asemenea). La bornele înfășurării secundare poate fi conectat la un voltmetru pentru a determina raportul transformatorului. Pentru înfășurarea de oscilator schimbare TION curent nominal U1N tensiunea furnizată primar. Tensiunea de alimentare poate fi schimbat în cazul opțional merge la ralanti caracteristici de îndepărtare.
Caracteristicile cursei transformatorului de mers în gol, în dependență de ralanti legare-IX, ralanti Px putere și curent cos factorului de putere # 966; s on-conjugarea la o frecvență constantă în rețea (Figura 91 b,.).
La demontarea caracteristicile tensiunii în circuit deschis schimba de la aproximativ 30 până la 110% UH.
După cum se poate observa din curbele, încărcați dependența curentă IX = f (U) pentru valori mici ale lui U1 aproape rectilinii, iar apoi curentul crește rapid datorită transformator scheniya oțel nasy. Dependența de ralanti putere P = f (U1) este parabolic, ca RhUx. Factor de putere cos # 966; x-tensiune este crescut la SRI scade brusc. Concluzia practică a acestor caracteristici - este imposibil de a include transformator de înaltă tensiune, deoarece duce la o creștere a pierderii de fier și de reducere a factorului de putere.
Fig. 91. Experiența cursei de mers în gol a transformatorului:
O schemă de utilizat - caracteristici de mers în gol.