HMT forță de tragere va depinde forțelor de frecare determinate repararea forțelor de presiune ale ajutajului pe peretele conductei de reparat și va lua valorile maxime în locurile lor de îndoire sau fracturi.
Figura de mai jos prezintă schema de proiectare, care arată unghiul de rupere θ al liniei centrale a conductei care este reparat. Interacțiunea dintre secțiunea selectată a GMT cu țeavă are loc în punctul K, iar ruptura țevii este presupusă în plan vertical. În acest caz, interacțiunea dintre GMT și țeavă va fi maximă, deoarece forța de presiune din îndoirea manșonului și din forța gravitațională se dovedește a fi îndreptată într-o direcție. Forțele transversale Q1 și Q2 acționează asupra marginilor secțiunii selectate. momentele M1 și M2. și forțele longitudinale T1 și T2. prima dintre care poate fi considerată forța de tragere a părții anterioare a GMR. Dacă se ia în considerare secțiunea inițială, forța T1 se presupune a fi zero, iar a doua forță T2 este forța de tracțiune necesară a secțiunii în cauză cu întreaga parte din GMT care o urmează.
Schema de calcul a forței de tragere a GMT în secțiunea conductei care urmează să fie reparată
Ponderea secțiunii GMT examinată se găsește din expresie
unde γ este greutatea liniară a GMT; L este lungimea secțiunii determinată din lungimea arcului
Cu valori cunoscute ale diametrului interior al conductei reparate DT și diametrul exterior al HMT dp, este posibil să se determine raza R a îndoirii HMT întins în conductă:
Forța de fricțiune la punctul K va fi maximul în starea de echilibru limitator, iar pentru un coeficient statistic cunoscut de fricțiune f este determinat de binecunoscuta lege Coulomb:
Dacă stabilim o valoare a forței T1. atunci cantitățile necunoscute sunt forțele transversale Q 1 și Q 2. momentele M1 și M2. reacția normală N și forța de tracțiune necesară T2. Datorită depășirea numărului de probleme ecuații necunoscute este nedeterminat de trei ori static și pot fi rezolvate cu un coeficient de frecare cunoscut f suprafețele HMT și suprafața interioară a conductei reparate. Din cauza grătarului,
aglomerări, depuneri de diferite tipuri pe suprafața interioară a conductei fiind reparate, coeficientul de frecare f deasupra valorilor cunoscute ale fricțiunii metalice față de metal și a fost determinat experimental.
Pentru a simplifica soluția, introducem următoarele ipoteze:
- din cauza egalității brațelor de îndoire a GMT, forțele Q1 și Q2 sunt presupuse a fi egale în magnitudine;
- Puteți determina componentele aproximativ verticale ale acestor forțe din circuitul cunoscut dublu grinzi sprijinite încărcate în mijlocul forței F și obține un unghi de deviere de rotație în punctele de referință, egal cu θ / 2:
unde l este lungimea fasciculului (în cazul nostru se poate presupune că l = L), EJ este rigiditatea flexurală a fasciculului, adică rigiditatea la încovoiere a GMT-ului.
Luând în considerare ipotezele, este posibil să se determine puterea de tragere T2 din cele două ecuații de echilibru ale elementului GMR selectat (a se vedea figura de mai sus):
In general, conducta reductibil are o curbură variabilă sau porțiuni sau noduri mai curbate, atunci este împărțit în părți și să aplice metoda propusă de calcul în serie fiecărei părți folosind ecuațiile de mai sus ca recursive, adică după fiecare etapă a găsit T2 este primit în etapa ulterioară, egal cu T1 .
În conformitate cu metodologia de mai sus, a fost elaborat un program de calculator pentru a calcula puterea de tragere a GMR în conducta reconstruită folosind sistemul matematic Maple 7.
Bazat pe tensiunea admisibilă pentru firele de împletitură [σ] = 205 MPa, care corespunde tensiunilor efective Prab. S-au determinat forțele de tracțiune maxime admise Fpp pentru GMR de diferite mărimi (tabelul de mai jos).
Acestea sunt valorile maxime admise ale tragerii pentru GMT, peste care, la efectuarea reparațiilor, ele nu pot fi aplicate la HMT.
Sarcini maxime admise pe GMR
În general, forța necesară pentru a trage lungimea specifică locus la o anumită conductă va depinde de lungimea secțiunii care urmează să fie reparată, starea internă a gradului suprafață de curbură și alți factori mai puțin importanți.
Un parametru important al oricărei conducte este secțiunea transversală. Tabelul de mai jos arată raportul calculat al diametrului interior la dy diametru exterior pentru țevi din polietilenă de mai multe diametre DH și HMR ca țevi din polietilenă și HMR au o grosime a peretelui mai mare comparativ cu țevile din oțel rigide.
Compararea secțiunii transversale a conductelor din polietilenă și HMP
Mâneci metalice flexibile
Dintr-o comparație a dy / DH țevi din polietilenă relație cu diametru mic (până DH = 180 mm) asigură porțiunea minimă de trecere restricție în comparație cu GMR și creșterea diametrelor, invers, țevi din polietilenă asigura o mai mare restricție.
Dar având în vedere că utilizarea HMT ca țeavă de reparare pentru repararea conductelor de „tub în tub“, și ca o linie de derivație pentru conducte de reparații fără a opri pomparea unei măsuri temporare, o ușoară reducere a secțiunii transversale de curgere nu este determinativ, mai mult decât atât, în absența unui diametru suficient HMT este posibil să se utilizeze o secțiune transversală mai mică (figura de mai jos).
Repararea digului cu utilizarea programului GMT
