Determinați diferența logaritmică medie a xm-peraturilor pentru a doua etapă a AVU, în care uleiul este încălzit de la 380 la 630 K prin gazele de ardere. care au o temperatură de 1200 K la temperatură și o putere de 620 K. [c.235]
Pentru a simplifica calculul transferului de căldură, este obișnuit să se introducă ipoteza temperaturii purtătorilor de căldură și, și care spală fiecare nervură în elementul nervurat. sunt modificate și sunt egale cu media aritmetică, jurnalul mediu sau integrala medie. Transferul de căldură din lichidul de răcire spre depozitele de la capetele coastelor este neglijat. În următoarele deduceri, suntem de acord să luăm /> / 2. [C.69]
Funcționarea schimbătorului de căldură 11 este complet caracterizat prin variabile de informații - debit masic al fluxului cald agent frigorific și K - tip schimbător de căldură structural (contracurent, debit direct, shelltube, încorporabile și n ..) A - suprafața de transfer de căldură Q - cantitatea de căldură. transmis flux de fluid fierbinte la curgerea agentului de răcire - coeficientul de transfer termic total D4 - medie-1 de transfer termic forță motrice, și 4 - flux cald și temperatura lichidului de răcire la intrarea schimbătorului de căldură și de evacuare a acestuia. [C.66]
Lichid concentrat. Cantitatea de apă evaporată în kg / h. Încălzirea presiunii aburului în ata. Temperatura aburului de încălzire este 0. Presiunea aburului secundar este la. Temperatura aburului secundar. Consumul de abur pe 1 kg de apă evaporată în kg / kg. Eficiența compresorului cu jet de expresie (234) în%. Coeficient aparent de transfer de căldură în kcal m oră ° C Diferență logaritmică medie de temperatură în ° C Evaporarea în kg / m oră. Pasta 313,5 0,485 80 1 0,218 61 3 0,753 09 aprilie 1780 15.9 55.7 lapte centrifugat 198,0 0,933 97,2 0,218 61 5 1 035 583 33,3 35,0 [c.283]
Fluxurile sunt definite ca logaritmica medie între diferențele de temperatură mai mari și mai mici ale lichidelor de răcire la capetele aparatului [c.20]
În acest fel. A /. se calculează ca valoarea logaritmică medie, temperatura și începutul capătului n al suprafeței de schimb de căldură. [C.154]
Măsurătorile directe (din păcate, nu foarte exacte) arată că schimbarea de temperatură a înălțimii stratului este de obicei aproape de o exponențială, iar diferența medie de temperatură - medie-1 la 1. Această poziție, cu toate acestea, nu este justificată pentru Re mici și G „-> 0, care în combinație cu dificultatea măsurării corecte a AT la ieșirea din strat poate duce la erori mari [c.458]
Este posibil ca un rol în creșterea nup comparativ cu o singură particulă joacă un turbulență flux suplimentar datorită schimbărilor în direcția jeturilor de agent fluidizant, mai frecvent într-un pat fix. decât în cazul fluidizării. În acest aspect, conceptul de Krischer și Mosberger este, de asemenea, de interes, bazat pe compararea debitului și a diametrului particulelor în sistemele dispersate luate în considerare. În final, valorile mai mici pentru nup pat fluidizat poate fi explicată folosind unele cazuri pentru a calcula diferența de temperatură medie prea ridicată datorită unor agent de amestecare fluidizant longitudinal. [C.461]
Coeficientul t, caracterizând creșterea medie (pentru timpul de rezidență), temperatura din reactor izoterm, în comparație cu un adiabatic (aproximativ pornind de la medie valoarea temperaturii) [c.121]
Potrivit catalogului, vom selecta un ventilator TsAGI UK-2 cu un diametru exterior al roții d = 2800 mm, care furnizează 330 L / h de aer la 425 rpm. În condensatoarele răcite cu aer este prevăzut un curent încrucișat al fluxurilor de schimb de căldură, astfel încât diferența medie de temperatură logaritmică va fi întotdeauna mai mică decât pentru o schemă de schimb de căldură în contracurent. Luăm un Igp = 0,8 din D. A se vedea paginile în care se menționează termenul "temperatură logaritmică medie". [c.130] [c.15] [c.20] [c.35] [c.114] [c.233] [c.87] [c.165] [c.123] [c.317] [c.253] [c.144] [c.57] Formule de bază și date privind transferul de căldură pentru ingineri Manual (1979) - [c.64]