In structurile de beton care fixeaza capetele de armare în -ankerovka beton - realizat prin rularea armăturii în timpul secțiunii considerate de lungimea zonei de transfer cu eforturile pe armătura de beton (datorită aderenței la armătură din beton), precum și cu dispozitive de ancorare.
Free de armare la intindere a netede tije din clasa sa A-I este furnizat la capetele ancore în formă de semicerc cu diametrul imperecheate cârlige 2,5 D, și în structurile de agregate nou Beto poroase - diametrul 5 D (. Figura 1.29, a). Ancorele barelor netede din plase și rame sudate sunt tije de direcție transversală, astfel încât acestea sunt utilizate fără capete la capete. Barele de armare ale unui profil periodic au o semnificație semnificativă
Dar cea mai bună aderență la beton, acestea sunt utilizate fără cârlige la capete.
Armarea netensionată a profilului periodic este generată dincolo de normal față de axa longitudinală a secțiunii elementului, în care este luată în considerare cu rezistența totală calculată la lungimea zonei de ancorare
GAЄ Wan, D An, Bin, 3 TEKZHE LINII MINIME DISPONIBILE Lan OP -
Se împarte în funcție de tabel. 1.2; R * este rezistența de proiectare a armăturii (a se vedea capitolul II); Rb reprezintă rezistența de proiectare a betonului la compresiunea axială (a se vedea capitolul 11); D este diametrul tijei.
Tabelul 1.2. La definiția ancorării dowdy / în tijele netensionate ale profilului periodic
Condiția stresată a condițiilor de întărire și de ancorare
Dacă tijele sunt înfășurate în spatele secțiunii normale față de axa longitudinală a elementului, în care acestea sunt utilizate cu elemente ne-
5 *
rezistența totală la proiectare, atunci, la determinarea lui lan, valoarea Rs este înmulțită cu raportul dintre suprafața secțiunii transversale a armăturii necesare atunci când rezistența calculată este utilizată pe deplin la valoarea reală.
Pe suporturile extrem de libere ale elementelor îndoite, tijele longitudinale întinse duc la ancorarea marginii interioare a suportului cu o lungime de cel puțin 10 D; dacă fisurile înclinate din zona întinsă nu se formează, tijele conduc la marginea interioară a suportului la o lungime de cel puțin 5 D (figura 1.29, b).
Armatura sub tensiune - tije de profil periodic sau cabluri de armare - atunci cand se tensioneaza la opriri si rezistenta suficient de beton este folosita in structuri fara ancore speciale; armarea prin tensionare pe beton (grinzi de armare) sau tensiunea la opriri în condiții de aderență insuficientă la beton (sârmă netedă de înaltă rezistență) este întotdeauna fixată în beton cu ancore speciale. Lungimea zonei de ancorare a unei armături de armare fără ancore este considerată a fi egală cu lungimea zonei de transfer de tensiune de la armătură la ^
/ p = 1 »p (cAp) + ApB - (1-21)
unde <Ор, АХР определяются по табл. 1.3; Яьр — передаточная прочность бетона (кубиковая прочность бетона к моменту обжатия); oSp— предварительное напряжение в арматуре с учетом потерь; а! р при-нимается равным большему из значений Rs и aSJ>.
Tabelul 1.3. Pentru determinarea lungimii de transmisie a solicitărilor pentru o armătură fără efort fără ancore
Tipul și clasa armăturilor
Profilul periodic al rodurilor (non-
Depinde de clasă și diametru.
Sârma B-11 cu rezistență ridicată
Corzi de armare: diametrul clasei K-7,
Clasa K-19 cu un diametru de 14 mm
Fig. 1.31. Ancorarea armăturii naprigaemoy,
A - mâner pentru clești și tije; b - pantaloni scurți și șaibe sudate pe tije; c - piuliță de capăt
Fig. 1.30. Schema de schimbare liniară a pretensionării armăturii pe lungimea zonei de transfer de tensiuni la beton
Rod cu o rulare; г - capul împământat al formei corecte; Д - capul debarcat cu bucșa; e - balamale și pantaloni scurți pentru ancorarea netedă a firului de înaltă rezistență
Fig. 1.32. Ancoră cilindrică
A - înainte de apăsarea fasciculului; b - după presare; 1 - grinzi; 2 - manșon; 3 - un inel de sertizare; Tija cu 4 fileturi
În elementele betonului ușor, valoarea calculată prin formula (1.21) crește de 1,2 ori. Pentru sturionul profilului periodic al tuturor speciilor, se consideră că valoarea lui fp nu este mai mică de 15 a. Când reducerea instantanee de transmitere a forței pe beton pentru o tije de profil periodic cu un diametru de 18 mm (tăiat din tensiunea întinzătoare bonturile forme in timpul vacantei) Valoarea 1p este crescut de 1,25 ori. În elementele con -
Fig. 1.33. Ancora cu un pantof și un dop conic pentru fixarea unui fascicul de armare cu un singur rând (tensiunea pe rampă cu o mufă cu dublă acțiune)
1 - conector conic, 2 - pantof; 3 - placă de oțel; 4 - o conductă de ramificație; 5 - fascicul de armare
RNS. 1.34. Ancora de tip de sticlă pentru fixarea unui fascicul puternic de întărire (tensiune pe beton)
1 - beton, presat în ancoră, asigurând încălcarea fasciculului; Sticlă din oțel 2 cu fund sudat; 3 - tija de oțel; 4 - șaibe de oțel; 5-inel; 6 - Cârlige la capetele firelor
Structurile funcționează la temperaturi de proiectare sub -40 ° C, valorile crescând cu un factor de 2.
Tensiunea preliminară a armăturii se consideră că variază liniar de la zero la marginea elementului până la valoarea completă în secțiunea situată la o distanță lp de marginea elementului (Figura 1.30).
Pentru beton atunci când acesta transferă ^ tendoanelor efort nu este divizat, capetele. N. elemente-ing detalii creștere ipotecare cu zhnyami ancora sr, cleme și așa mai departe
Pentru prinderea, strângerea și fixarea suporturilor casetelor și întărirea tijei profilului periodic, se folosesc clești de prindere speciali; În plus, tăietoarele sau șaibele sudate sunt utilizate pentru armarea miezului, tăierea în rolă fără slăbirea secțiunii transversale, capete de formă regulată sau formă neregulată cu manșon (figura 1.31).
Ancorele la tensionarea armăturii pe beton trebuie să asigure un transfer bun de forță de la armătură la beton. Locațiile ancorele la sfârșitul elementelor din beton consolidare-ing cleme suplimentare grile svar-TION, spirale, precum și pentru transmiterea uniformă a forțelor de la supapa de pe ancore de beton sunt plasate sub placa de oțel.
ancora Serial casetat grinda de consolidare este co-tija cu filet inițiată în interiorul grinzii, și manșonul de oțel ușoare purtată peste grinda (fig. 1.32, a). Când trageți prin inelul de strângere, metalul manșonului curge și presează firul fasciculului (figura 1.32.6). Fixarea acestei ancore după tensionarea fasciculului de armare pe beton cu o cric este realizată de o bară de capăt masculă, care este strânsă până la capătul elementului până când se oprește.
Ancora, în care fasciculul de armare este fixat cu un opritor conic din oțel, este prezentat în Fig. 1.33. Concentrându-jack cap la cap element de armare în fază tensionată la o tensiune predeterminată, apoi pistonul de construcții NYM este scos din priza, un fascicol de sârmă singur tub conic prins în barca de co-oțel.
O ancora de tip de sticlă este utilizată pentru a fixa un fascicul de armare mai puternic cu mai multe serii de fire dispuse concentric (figura 1.34). Cricul prinde ancora și îl trage înapoi cu focalizarea pe beton cu o valoare predeterminată; În spațiul format între ancoră și capătul elementului, introduceți șaibe cu fante, astfel încât fasciculul de întărire să fie menținut în stare tensionată.
B. Contracția betonului armat
În structurile din beton armat, armarea oțelului, ca urmare a aderenței la beton, devine o legătură internă care împiedică contracția liberă a betonului. Conform datelor experimentale, contracția și umflarea betonului fier în mai multe cazuri este de două ori mai mică decât contracția și umflarea betonului (Figura 1.35). Deformarea tensionată a contracției betonului conduce la apariția în elementul din beton armat a tulpinilor inițiale, echilibrate pe plan intern, care se întind în beton și se comprimă în armo-
Runda. Sub influența diferenței de întindere a contracției libere a elementului de beton Esi și a contracției restrânse a elementului ranforsat si, s (Figura 1.36)
Rezistențele la tracțiune medii apar în beton
Cele mai mari valori ale acestor tensiuni sunt în contactul z cu armătura. Deformațiile esi, s sunt elastice pentru armătură, iar presiunile de compresiune apar în ea
Ecuația de echilibru a forțelor interne ale unui element întărit prin armătură simetrică pe ambele fețe are forma
Unde As este zona secțiunii armăturii; A este zona secțiunii transversale a elementului. De aici găsim
Unde pi i = A s / A este factorul de întărire.
Înlocuindu-se deformațiile din (1.22), exprimate în termeni de tensiuni conform (1.23), (1.24), (1.26)
Găsiți valoarea tensiunii la tracțiune în beton
Jjje v = E, / Eb este raportul dintre modulul de elasticitate al armăturii și beton.
Când contracția forțelor de întindere a betonului armat în beton depinde de contracția liberă a betonului es /, coeficientul de armare, c, clasa de beton. Pe măsură ce crește conținutul de beton în beton, tensiunea de tracțiune crește, iar dacă ajunge la rezistența la tracțiune Rbt apar fisuri de contracție. Stresul la tracțiune o „contracție constrânsă atunci când elementul de beton armat de al doilea sens unic asimetric Armatura de vârstă se datorează aplicării forței excentric la secțiunea transversală în garnitură
Tensiunile inițiale de întindere în beton din contracție contribuie la formarea anterioară a fisurilor în acele zone ale elementelor din beton armat care testează efortul de întindere. Cu toate acestea, cu apariția fisurilor, efectul contracției scade. În stadiul de distrugere, contracția nu afectează capacitatea portantă a elementului beton armat determinat static. În I nedeterminat beton ruktsiyah static-intercept (arcuri, rame și așa mai departe. N.) Comunicarea Extra obst-există contracție beton și, prin urmare, contracția determină apariția tensiunilor interne suplimentare. Efectul contracției este echivalent cu scăderea temperaturii cu un anumit număr de grade. Pentru betonul greu, valoarea medie a lui es s este 1,5 - 10 -4, care la un coeficient de deformare liniară a temperaturii la -10,5 ° C-1 este echivalentă cu o scădere a temperaturii la
15 ° C Pentru betonul armat pe agregate poroase eSr, 8 «2-10» 4.
Pentru a reduce eforturile suplimentare, din contracție, structurile din beton armat ale clădirilor industriale și civile de lungime mare sunt împărțite prin crăpături în blocuri.
6. Creep de beton armat
Creepul de beton armat este o consecință a semi-turnării betonului. Armatura din oțel, ca și contracția, devine o legătură internă care împiedică deformarea liberă a fluajului. Într-un element din beton armat sub tensiune, fluajul înghesuit duce la
Fig. 1.37. Redistribuirea presiunilor în armătură și beton a prismei din beton armat comprimat datorită fluajului de beton a - schema de prisma din beton armat; b - beton din clasa B40;
B - la fel, B15 Fig. 1,38. Relaxarea solicitărilor în beton la solicitări constante în armarea prismei din beton armat a - schemă a prismei din beton armat cu îmbinări suprapuse; b - dependența reacției de legare N - timpul T
Redistribuirea efortului între armătură și beton. Procesul de redistribuire a eforturilor se desfășoară în mod intensiv în primele câteva luni, iar apoi se pierde treptat pentru mult timp (mai mult de un an). Deformările longitudinale ale armăturii și betonului cu prisma de beton armat comprimat central (Figura 1.37, a)
Datorită aderenței materialelor sunt aceleași:
Prin urmare, efortul de compresiune în armarea longitudinală este egal = esss = CTb (vAb). (1.30)
Rolul barelor sau al clemelor transversale este redus în principal pentru a împiedica flambarea tijelor comprimate longitudinale.
Ecuația de echilibru a sarcinii externe și a forțelor interne la armarea betonului și longitudinal
Prin urmare, stresul la compresiune în beton
Coeficient de deformare elastoplastică a betonului Kb = ev / [ee + Epi (T, a)]
Depinde de timpul T și nivelul de tensiune OblRb # 9632; În consecință, odată cu trecerea timpului, ca urmare a scăderii coeficientului Rb pentru o forță externă constantă N, tensiunea în beton, conform formulei (1.32), scade. - Această tensiune în armătură crește. Curbele variației timpului de solicitare în beton și armătură Într-o prisă din beton armat sub sarcină sunt prezentate în Fig. 1.37, b, e. La un procent de armare pi = 0,5%, după 150 de zile, tensiunile în armătură cresc de mai mult de 2,5 ori. Cu o creștere a procentului de armare la cі = 2%, intensitatea creșterii efortului de întărire a armăturii scade. Când instantanee armătura de evacuare din beton deformat elastic, dar este din beton rezidual din plastic-parametru împiedică tulpina elastică de recuperare de deformare în armătura, ca rezultat, timp după-Bootare armatură va fi comprimat și beton - stretch. Dacă solicitările de întindere în beton după descărcare depășesc rezistența la tracțiune Obt> Rbt, apar fisuri în beton. La încărcarea repetată, aceste fisuri sunt închise.
Relaxarea presiunilor din beton a prismei din beton armat se observă și la solicitări constante ale armăturii - într-un alt experiment (Figura 1.38, a). Dacă în prisma din beton armat se creează deformările compresive inițiale eb și presiunile inițiale de compresiune în betonul oh și armarea a. și apoi introduceți legături care păstrează lungimea constantă a prismei / const = și împiedică deformarea ulterioară, apoi în orice moment al timpului T după introducerea legăturilor se dovedește că stresul în beton
A, C) = e6 £; = e6X6 £ 6<а°.
Acționează în scădere concretă cu timpul, deoarece coeficientul% scade cu timpul.
În acest caz, reacțiile legăturilor 1
Cu timpul, cu tensiuni constante în armătură diminuează (Figura 1.38, b).
Pentru lucrările elementelor din beton armat comprimat scurt, creepul de beton are un efect pozitiv, asigurând utilizarea completă a rezistenței betonului și a armăturii; în elemente flexibile comprimate, fluajul determină o creștere a excentricităților inițiale, ceea ce poate reduce capacitatea lor de rulare; în cazul elementelor îndoite, fluajul determină o creștere a deviațiilor; în 1 structuri de încovoiere precomprimate conduce la o pierdere de pretensionare.
Creepul și contracția betonului armat se desfășoară simultan și împreună influențează activitatea structurii.
7. Stratul de protecție din beton
Stratul de protecție din beton din structurile din beton armat este creat prin plasarea armăturii la o anumită distanță față de suprafața elementului. Este nevoie de stratul protector de beton pentru a lucra împreună cu tonul supapă baa în toate etapele de fabricație, asamblare și Expl-structuri fiind publicate, protejează valva împotriva influențelor externe, la temperaturi ridicate, mediu coroziv etc. N. Grosimea stratului protector al betonului pe baza OPA exploatare construcții -TA-ustanav beton Libanului, în funcție de tipul și diametrul armăturii, mărimea secțiunilor elementelor ale formei și activitatea concretă de construcție clasă condiție-Vij, și așa mai departe. d.
Grosimea stratului protector de beton pentru armarea longitudinală nu este tensionată sau tensiunea pe suporturi nu trebuie să fie mai mică decât diametrul tijei sau frânghiei; în plăci și pereți cu o grosime de până la 100 mm -10 mm; în plăci și pereți cu o grosime mai mare de 100 mm, precum și grinzi cu o înălțime mai mică de 250 mm - 15 mm; în grinzi cu o înălțime de 250 mm și mai mult - 20 mm; în fundații prefabricate - 30 mm.
Grosimea stratului protector al betonului la capetele unei armaturii pretensionate longitudinale pentru porțiunea de transmitere a forței cu o armătură în beton nu trebuie să fie mai mică decât dublul diametrului tijei de clase de oțel A-IV, Ar-IV sau cablu de armare și nu mai puțin de trei ori diametrul tijei ^ clasele AV, A-VI , "Am-V, Am-VI. Mai mult decât atât, grosimea de protecție - K $> th strat de beton pe porțiunea menționată a elementului nu este mai mică de 40 mm lungime tijă pentru clasele rseh de armare i'ne cel puțin 20 mm pentru o funie de armare. Stratul protector de beton în prezența pieselor de susținere a oțelului este permis la capetele elementului să fie aceleași ca și pentru secțiunea din interval.
Grosimea stratului protector al betonului pe armatura longitudinala-pryagaemoy pentru beton și tensionat topografii Ai în canalele (distanța de la suprafața constructiv-TION la aceasta la cea mai apropiată suprafața canalului) trebuie ;; să fie de cel puțin 20 mm și nu mai puțin de jumătate din diametrul canalului și cu un diametru al barei de armare de 32 mm și mai mult și nu mai puțin de acest diametru.
Distanța de la capetele armăturii longitudinale netensionate la capătul elementelor trebuie să fie de cel puțin 10 mm, a. pentru elemente prefabricate de lungime lungă (panouri mai lungi de 12 m, bare transversale - mai mult de 9 m, coloane - mai mult de 18 m) - nu mai puțin de 15 mm.
Grosimea minimă a stratului protector de beton pentru tijele transversale ale cadrelor și clemelor la o înălțime a secțiunii elementului mai mică de 250 mm este de 10 mm, cu o înălțime a secțiunii transversale de 250 mm și mai mare de 15 mm.